Отопительно-варочная жаровня с вертикальной кладкой твердого топлива плотным слоем

Назначение: автономный обогрев жилых и хозяйственных помещений, теплиц и парников, железнодорожных вагонов, бытовок для рабочих и военнослужащих. Отопительно-варочная жаровня с вертикальной кладкой твердого топлива плотным слоем содержит цилиндрический стакан, выполненный с возможностью укладки в нем топливных брикетов в виде составных цилиндрических стержней параллельно оси стакана в количестве от 3 до 7 штук. Причем высота стакана Н_ст выбрана от 3d до 14d, где d - диаметр брикета твердого топлива, а отношение высоты Н_ст стакана к его внутреннему диаметру D_ст составляет от 0,857 до 6,482. Заявляемая отопительно-варочная жаровня позволяет увеличить период между загрузками топлива до 10 часов и более, обеспечить беспрерывный и безопасный сон людей в обогреваемом помещении, исключить постоянное присутствие обслуживающего персонала, а также уменьшить весовые и габаритные характеристики отопительно-варочной жаровни и твердого топлива. 7 з.п. ф-лы, 10 ил.

Полезная модель относится к области сжигания твердого топлива, преимущественно твердотопливных брикетов на основе углеродосодержащих материалов, и может быть использована для автономного, экологически чистого и экономичного обогрева жилых и хозяйственных помещений, теплиц и парников, особенно в районах, не имеющих природных топлив (газа, каменного угля, дров, торфа и т.п.). Особо практическое применение полезная модель может найти при отоплении жилых помещений, включая дачные домики, хозблоки, железнодорожные вагоны, бытовки и палатки для рабочих и военнослужащих.

Уровень техники

Известно техническое решение по сжиганию твердого топлива, обеспечивающее режим горения твердого топлива в неподвижном плотном слое на колосниковой решетке (см. Щеголев М.М., Гусев Ю.Л., Иванов М.С. Котельные установки. М. Стройиздат 1972 стр.92, 96, 384). Твердое топливо загружают на прогорающие очаговые остатки топлива от предыдущей загрузки. Под колосниковую решетку подают воздух, который является источником кислорода, необходимым для процесса горения. Свежее топливо воспламеняется снизу от очаговых остатков по

всей площади слоя. Фронт горения распространяется снизу вверх по толщине слоя топлива. Толщина слоя свежего твердого топлива, загружаемого за один раз, не должна превышать 5 диаметров частиц (порядка 5 см). На такой высоте слоя топлива на горение расходуется весь кислород из воздуха, поступающего под колосниковую решетку. При большей высоте загружаемого твердого топлива начинается восстановительный процесс образования продуктов неполного сгорания (угарного газа и сажи). Это недопустимо при использовании указанного технического решения для отопления и/или приготовления пищи в жилых помещениях, не оборудованных специальной принудительной вентиляцией для удаления продуктов не полного сгорания. Поэтому при осуществлении известного технического решения допустимая толщина загрузки слоя твердого топлива, например угля, не должна превышать 5 см, которая сгорает за 5-7 минут, после чего выполняют следующую загрузку угля. Основным недостатком известного технического решения является необходимость осуществлять загрузку твердого топлива, например угля, через 5-7 минут, то есть практически непрерывно.

Наиболее близким по существу технического решения к заявляемой отопительно-варочной жаровне с вертикальной кладкой твердого топлива плотным слоем является устройство по патенту РФ 2267700, МКИ F23B 70/00, опубл. 10.01.2006 г., содержащее колосниковую решетку для загрузки твердого топлива плотным слоем. В известном устройстве воспламенение твердого топлива производят в отдельных точках площади колосниковой решетки. От воспламенившегося топлива постепенно загораются соседние участки слоя и топливо сгорает в виде, по меньшей мере, одного фронта горения, перемещающегося по площади слоя от точки воспламенения.

Причем, перед каждой загрузкой свежего твердого топлива колосниковую решетку очищают от прогорающих очаговых остатков, а

допустимая толщина загрузки слоя твердого топлива, например угля, не должна превышать 30-50 см, которая сгорает за 3-5 часов, после чего выполняют следующую загрузку угля.

К недостатком известного технического решения следует отнести необходимость иметь колосниковую решетку площадью более 2,25 м² для того чтобы продолжительность между загрузками свежего топлива, например угля, составляла от 3 до 5 часов. Кроме того, при реализации известного технического решения происходит процесс образования продуктов неполного сгорания твердого топлива. Главным же недостатком известного технического решения является недостаточная продолжительность времени сгорания топливной загрузки, необходимой для непрерывного сна человека (не менее 8 часов).

Раскрытие полезной модели

Задачей настоящей полезной модели является разработка жаровни для экологически чистого сжигания твердого топлива (без использования дымохода), применяемого, как для обогрева помещений, в том числе жилых и спальных помещений, так и для приготовления и/или разогрева пищи без ухудшения ее органолептических свойств.

В результате решения данной задачи при реализации жаровни могут быть получены новые технические результаты, заключающиеся в увеличении времени между загрузками твердого топлива (не менее 8 часов) при одновременном снижении весовых и габаритных характеристик жаровни для сжигания твердого топлива, а также в уменьшении количества золы и обеспечении отходящих газов в строгом соответствии с санитарно-гигиеническими нормативами.

Данные технические результаты достигаются тем, что в отопительно-варочной жаровне с вертикальной кладкой твердого

топлива плотным слоем, содержащей колосниковую решетку, которая снабжена боковой стенкой и выполнена в виде стакана с возможностью укладки в нем топливных брикетов в виде составных цилиндрических стержней параллельных оси стакана в количестве от 3 до 7 штук, причем высота стакана Н_ст выбрана от 3d до 14d, где d - диаметр брикета твердого топлива, м, а отношение высоты Н_ст стакана к его внутреннему диаметру D_ст составляет от 0,857 до 6,482 кроме того стакан установлен внутри призматического или цилиндрического защитного корпуса, а стенка с днищем стакана или цилиндрическая стенка защитного корпуса или, по крайней мере, одна из стенок призматического защитного корпуса выполнены из металлической сетки с размером ячейки не менее 0,002 м.

Отличительная особенность заявляемой отопительно-варочной жаровни, состоит в том, что колосниковая решетка снабжена боковой стенкой и выполнена в виде стакана с возможностью укладки в нем топливных брикетов в виде составных цилиндрических стержней параллельных оси стакана в количестве от 3 до 7 штук, причем высота стакана Н_ст выбрана от 3d до 14d, где d - диаметр брикета твердого топлива, м, а отношение высоты Н_cт стакана к его внутреннему диаметру D_ст составляет от 0,857 до 6,482, кроме того стакан установлен внутри призматического или цилиндрического защитного корпуса, а стенка с днищем стакана или цилиндрическая стенка защитного корпуса или, по крайней мере, одна из стенок призматического защитного корпуса выполнены из металлической сетки с размером ячейки не менее 0,002 м. В результате время между загрузками твердого топлива может быть увеличено до 7,5-11 часов при удельной тепловой производительности отопительно-варочной жаровни 1,5 кВт/час - 2 кВт/час (высота

составных стержней 5 см×10 шт. = 50 см, а площадь колосниковой решетки от 3,14×(2,16×5)²/4=91,56 см² до (2×5)×(2×5)=100 см², при d=5 см), что позволяет человеку выспаться в тепле и приготовить и/или подогреть себе пищу не боясь отравиться во время сна отходящими газами, образующимися при сгорании твердого топлива. Причем, экспериментально было установлено, что вышеописанная кладка топливных брикетов каталитического горения, изготовленных в виде таблеток или цилиндров, вертикальным плотным слоем в виде трех и более вертикальных составных стержней, контактирующих между собой боковыми поверхностями, обеспечила время непрерывного обогрева помещения с удельной тепловой производительностью от 3,0 кВт/час до 3,5 кВт/ч в течение 7,5-11 часов (высота составных стержней 5 см × 13 шт. = 65 см, а площадь колосниковой решетки 3,14×(3,0×5) ²/4=176,63 см², при d=5 см) с выделением отходящих газов в соответствии с санитарно-гигиеническими нормативами. Необходимо отметить, что не выполнение хотя бы одного из выше перечисленных условий, может привести к пламенному горению твердого топлива с выделением недопустимого количества отходящих газов. Таким образом, из выше приведенного следует, что новые технические результаты могут быть получены только при реализации всех существенных признаков, характеризующих заявляемую отопительно-варочную жаровню. Поэтому настоящая полезная модель соответствует условию патентоспособности «изобретательский уровень». Кроме того, анализ решений, известных из предшествующего уровня техники, не выявил устройства, совпадающего с описываемой полезной моделью по всей совокупности существенных признаков, включенных в независимый пункт формулы полезной модели, что свидетельствует о том, что настоящая полезная модель соответствует условию патентоспособности «новизна».

Целесообразно площадь днища стакана S_ст выбрать от 3,66d² м² до 9,62d² м².

Целесообразно чтобы отношение поверхности F составных цилиндрических стержней к массе G кладки брикетов твердого топлива было выбрано из соотношения:

причем

где

f - удельная поверхность излучения кладки твердого топлива, м²/кг;

- плотность твердого топлива, кг/м³;

d - диаметр топливного брикета, м;

k₁ - экспериментально определяемый коэффициент равный 125, 1/м;

k₂ - экспериментально определяемый коэффициент равный 16,6, 1/м.

Также целесообразно топливный брикет выполнить в виде таблетки (цилиндрической шашки) с диаметром d выбранным от 0,04 м до 0,06 м, а отношение высоты таблетки к ее диаметру d составляло от 0,4 до 2,0.

Кроме того, целесообразно защитный корпус снабдить перфорированной крышкой и зольником.

Целесообразно чтобы отношение внутреннего диаметра цилиндрической стенки защитного корпуса D_кор к внутреннему

диаметру стакана D_ст составляло от 1,05 до 1,35, а отношение вписанного диаметра призматической стенки защитного корпуса D' _кор к внутреннему диаметру стакана D_ст составляло от 1,05 до 1,35.

Целесообразно также чтобы отношение высоты защитного корпуса Н_кор к высоте стакана Н _cт составляло от 1,10 до 1,30.

Перечень фигур чертежей

На фиг 1. изображен общий вид отопительно-варочной жаровни с вертикальной кладкой твердого топлива плотным слоем, на фиг.2 изображен цилиндрический защитный корпус отопительно-варочной жаровни, на фиг.3 изображена отопительно-варочная жаровня в разобранном состоянии, на фиг.4. показано поперечное сечение кладки трех вертикальных составных цилиндрических стержней брикетированного твердого топлива, на фиг.5. показано поперечное сечение кладки четырех вертикальных составных цилиндрических стержней брикетированного твердого топлива, на фиг.6. показано поперечное сечение варианта кладки пяти вертикальных составных цилиндрических стержней брикетированного твердого топлива, на фиг.7. показано поперечное сечение варианта кладки пяти вертикальных составных цилиндрических стержней брикетированного твердого топлива, на фиг.8. показано поперечное сечение варианта кладки шести вертикальных составных цилиндрических стержней брикетированного твердого топлива, на фиг.9. показано поперечное сечение варианта кладки шести вертикальных составных цилиндрических стержней брикетированного твердого топлива, на фиг.10. показано поперечное

сечение кладки семи вертикальных составных цилиндрических стержней брикетированного твердого топлива.

Осуществление полезной модели

Отопительно-варочная жаровня с вертикальной кладкой твердого топлива 1 плотным слоем содержит колосниковую решетку снабженную боковой вертикальной стенкой, предназначенной, в первую очередь, для надежной фиксации упорядоченной кладки брикетов твердого топлива и выполненной в виде стакана 2, изготовленного из металлической сетки (см. фиг.1 и фиг.3) с высотой стакана Н_ст от 3d до 14d, где d - диаметр брикета твердого топлива. Причем в стенке стакана 2, по крайней мере, размер ячеек сетки выполнен меньше диаметра d брикета твердого топлива 1, но не менее 0,002 м (см. фиг.1). Кроме того, внутренний диаметр D_ст выполнен от 2,16d до 3,5d, а отношение высоты Н_cт стакана к его внутреннему диаметру D _ст составляет от 0,85 до 6,67. Для безопасной эксплуатации заявляемой отопительно-варочной жаровни стакан 2 может быть установлен в защитном металлическом корпусе 3, состоящим из перфорированной крышки 4 и стенок 5 защитного корпуса, а также включающим зольник 6 (см. фиг.1 - фиг.3). Защитный корпус 3 в поперечном сечении может иметь круг или многоугольник (предпочтительно правильный многоугольник, например, квадрат или шестиугольник), причем по крайней мере одна стенка выполнена из металлической сетки 7 (см. фиг.1). Целесообразно стакан 2 выполнить цилиндрической формы из металлической сетки (см. фиг.3). Причем, отношение внутреннего диаметра цилиндрической стенки защитного корпуса D_кор к внутреннему диаметру стакана D_ст составляет от 1,05 до 1,35, а отношение вписанного диаметра призматической стенки защитного корпуса D'_кор к внутреннему диаметру стакана D_ст составляет

от 1,05 до 1,35. Кроме того, площадь днища стакана целесообразно выполнить от 3,66d² до 9,62d². Целесообразно также чтобы отношение высоты защитного корпуса Н_кор к высоте стакана Н_cт составляло от 1,10 до 1,30.

В качестве твердого топлива используются топливные брикеты каталитического горения 1 (см. фиг.1), содержащие измельченный древесный уголь, связующее и воду. Причем, в качестве связующего топливный брикет содержит карбоксилметилцеллюлозу, или натрийгидрированный силикат, или сапропель при следующем соотношении компонентов, мас.%:

- крахмал и/или карбоксилметилцеллюлоза от 4 до 8, или натрийгидрированный силикат от 2 до 5, или сапропель от 2 до 10,

- вода менее 3,

- измельченный древесный уголь - остальное до 100.

Топливный брикет 1 может быть выполнен в виде таблетки или цилиндрической шашки с диаметром выбранным от 0,04 м до 0,06 м, а отношение высоты таблетки к ее диаметру d составляет от 0,4 до 2,0.

Рецептура и основные характеристики топливных брикетов, предпочтительно используемых в заявляемой отопительно-варочной жаровне, может быть иллюстрируема следующими примерами.

Пример 1. Топливные таблетки диаметром 50 мм и высотой 50 мм. Состав топливных таблеток, мас.%: уголь древесный 92, картофельный крахмал 6 и вода 2. Полученные топливные таблетки легко воспламеняются от спички, горят с едва различимым красным свечением без образования пламени, дыма, копоти, токсичных веществ и без запаха в течение 2 часов и выделяют большое количества тепла, достаточное для обогрева теплиц и других помещений в том числе жилых помещений в холодное время года. Топливные таблетки имеют

плотность 0,7 г/см³, удельную теплоту сгорания 7000 ккал/кг, и тепловую мощность более 2 Вт/см² при нормальных условиях.

Пример 2. Топливные таблетки диаметром 50 мм и высотой 50 мм. Состав топливных таблеток, мас.%: уголь древесный 92, карбоксилметилцеллюлоза 6 и вода 2. Топливные таблетки не уступают по качеству вышеприведенным, имеют плотность 0,7 г/см³, удельную теплоту сгорания 7000 ккал/кг, и тепловую мощность более 2 Вт/см² при нормальных условиях.

Пример 3. Топливные таблетки диаметром 50 мм и высотой 50 мм. Состав топливных таблеток, мас.%: уголь древесный 94, натрийгидрированный силикат 4 и вода 2. Топливные таблетки обладают повышенной механической прочностью а в остальном не уступают по качеству вышеприведенным, имеют плотность 0,7 г/см³ , удельную теплоту сгорания 7200 ккал/кг, и тепловую мощность более 2 Вт/см² при нормальных условиях.

Пример 4. Топливные таблетки диаметром 50 мм и высотой 50 мм. Состав топливных таблеток, мас.%: уголь древесный 90, сапропель 4 и вода 2. Топливные таблетки не уступают по качеству вышеприведенным, имеют плотность 0,7 г/см³, удельную теплоту сгорания 7200 ккал/кг, и тепловую мощность более 2 Вт/см² при нормальных условиях.

Заявляемая отопительно-варочная жаровня работает следующим образом. При начальной растопке топливные брикеты каталитического горения 1 укладывают в стакане 2 (см. фиг.1) таким образом, что из цилиндрических топливных брикетов получилось от трех до семи вертикальных составных стержней (см. фиг.4 - фиг.10). Каждый топливный брикет обеими торцевыми поверхностями контактирует с соседними брикетами за исключением крайних торцевых брикетов, а своими боковыми поверхностями составные стержни (топливные

брикеты) контактируют преимущественно с одной (см. фиг.7 и фиг.8), двумя (см. фиг.4, фиг.5, фиг.6 и фиг.9), тремя (см. фиг.10) боковыми поверхностями соседних составных стержней, а также четырьмя (см. фиг.7), пятью (см. фиг.8) или шестью (см. фиг.10). Топливные брикеты воспламеняют с нижнего торца кладки составных топливных стержней. От загоревшегося топливного брикета воспламеняются торцы соседних составных стержней и фронт беспламенного и бездымного горения постепенно двигается в вертикальном направлении по площади слоя от одного торца кладки составных топливных стержней в сторону другого торца. Так, например, 39 топливных брикетов диаметром 0,05 м и высотой 0,05 м сгорают за время от 9 часов 49 минут до 14 часов 6 минут, а отопительно-варочная жаровня для сжигания брикетов каталитического горения будет выделять удельную тепловую мощность в 1,5 кВт/час. Для получения удельной мощности в 2 кВт/час или в 3 кВт/час топливные брикеты укладывают вертикальным плотным слоем, включающим четыре или шесть составных топливных стержней из 13 топливных брикетов в одном составном стержне. Прогоревший шлак с зольника 6 удаляют и можно повторить вышеуказанный процесс повторно. Топливные брикеты можно воспламенять одновременно и с двух торцов, тогда два фронта горения будут двигаться навстречу друг другу. Причем, в этом случае удельная тепловая мощность увеличится до 3,0 кВт/час, а продолжительность сгорания 39 топливных брикетов сократится и будет продолжаться от 5 часов 52 минут до 8 часов 20 минут. Увеличить тепловую мощность, получаемую при сгорании топливных брикетов можно также увеличив количество составных топливных брикетов, например, с 39 до 91 топливных брикетов. В этом случае будет выделяться удельная тепловая мощность в 3,5 кВт/час, а время горения брикетов будет не менее 11 часов.

Необходимо отметить, что отношение поверхности F составных цилиндрических стержней к массе G укладки брикетов твердого топлива выбрано из соотношения

причем

где

f - удельная поверхность излучения укладки твердого топлива, м²/кг;

- плотность твердого топлива, кг/м³;

d - диаметр топливного брикета, м;

k₁ - экспериментально определяемый коэффициент равный 125, 1/м;

k₂ - экспериментально определяемый коэффициент равный 16,6, 1/м.

Таким образом, в отопительно-варочной жаровне с вертикальной кладкой твердого топлива плотным слоем выбор параметров составных цилиндрических стержней выполнен в зависимости от нового критерия, а именно от удельной поверхности излучения топливной загрузки «f», которая увязывает основные характеристики составных стержней, такие как плотность и диаметр стержней с учетом экспериментально определенных коэффициентов.

Время между периодами укладки брикетов твердого топлива в стакан заявляемой отопительно-варочной жаровни определяют из зависимости:

=k·(n·m·L/V_об.фp+n·(N··-m·L)/V_пов.+R/V_глуб), где

L - средний линейный размер границ фронта поверхностного горения вертикальной кладки топливных брикетов, мм;

- толщина таблетки или длина цилиндра топливных брикетов, мм;

R - радиус таблетки или цилиндра топливных брикетов, мм;

N - количество топливных брикетов в составном стержне, шт.;

V_об.фр. - скорость образования фронта поверхностного горения вертикальной кладки топливных брикетов, мм/мин;

V_пов - скорость перемещения фронта поверхностного горения кладки топливных брикетов, мм/мин;

V_глуб - скорость глубинного горения топливных брикетов, мм/мин;

k - коэффициент, учитывающий особенности кладки топливных брикетов и конструктивные особенности устройства для сжигания топливных брикетов (0,8k1,1);

n - коэффициент, учитывающий количество зажигаемых торцов составных стержней (n=1 при зажигании одного торца или n=0,5 при зажигании двух торцов);

m - коэффициент, учитывающий характеристики топливных брикетов (0,85m1,15).

В заявляемом отопительно-варочном устройстве использовано свойство топливных брикетов гореть без пламени и дыма. Горение (окисление) топливных брикетов каталитического горения согласно данному изобретению происходит с образованием движущегося фронта поверхностного горения. Время горения вышеописанной вертикальной кладки топливных брикетов (см. фиг.4. - фиг.10.) определяется тремя составляющими:

n·m·L/V _об.фр - время образования фронта поверхностного горения вертикальной кладки топливных брикетов.;

n·(N··-m·L)/V_пов. - время перемещения фронта поверхностного горения кладки топливных брикетов;

R/V_глуб. - время глубинного горения, т.е. горения (окисления) от поверхности к центру топливного брикета.

Экспериментальным путем для вертикальной кладки вышеописанных топливных брикетов каталитического горения было установлено ниже следующее.

Скорость образования фронта поверхностного горения вертикальной кладки топливных брикетов каталитического горения лежит в диапазоне:

2,0 мм/минV_об.фр.3,0 мм/мин.

Скорость перемещения фронта поверхностного горения кладки топливных брикетов каталитического горения лежит в диапазоне:

0,9 мм/минV_пов1,1 мм/мин.

Скорость глубинного горения топливных брикетов каталитического горения лежит в диапазоне:

0,18 мм/минV_глуб0,22 мм/мин.

Средний линейный размер границ фронта поверхностного горения вертикальной кладки топливных брикетов каталитического горения составляет 175 мм.

Использование предлагаемой отопительно-варочной жаровни с вертикальной кладкой твердого топлива плотным слоем по сравнению с

существующими устройствами позволяет увеличить период между загрузками топлива до 10 часов и более, что позволяет исключить постоянное присутствие обслуживающего персонала, а также снизить весовые и габаритные характеристики отопительно-варочной жаровни и твердого топлива, при уменьшении количества золы и обеспечении отходящих газов в строгом соответствии с санитарно-гигиеническими нормативами.

1. Отопительно-варочная жаровня с вертикальной кладкой твердого топлива плотным слоем, содержащая колосниковую решетку, отличающаяся тем, что колосниковая решетка снабжена боковой стенкой и выполнена в виде стакана с возможностью укладки в нем топливных брикетов в виде составных цилиндрических стержней, параллельных оси стакана, в количестве от 3 до 7 штук, причем высота стакана Н_ст выбрана от 3d до 14d, где d - диаметр брикета твердого топлива, м, а отношение высоты Н_ст стакана к его внутреннему диаметру D_ст составляет от 0,857 до 6,482, кроме того, стакан установлен внутри призматического или цилиндрического защитного корпуса, а стенка с днищем стакана и цилиндрическая стенка защитного корпуса или, по крайней мере, одна из стенок призматического защитного корпуса выполнены из металлической сетки с размером ячейки не менее 0,002 м.

2. Отопительно-варочная жаровня, по п.1, отличающееся тем, что площадь днища стакана S_ст выбрана от 3,66d² м² до 9,62d² м².

3. Отопительно-варочная жаровня, по п.1, отличающаяся тем, что отношение поверхности F составных цилиндрических стержней к массе G кладки твердого топлива выбрано из соотношения

причем

где f - удельная поверхность излучения кладки твердого топлива, м²/кг;

d - диаметр топливного брикета, м;

k₁ - экспериментально определяемый коэффициент, равный 125, 1/м;

k₂ - экспериментально определяемый коэффициент, равный 16,6, 1/м.

4. Отопительно-варочная жаровня по п.1, отличающаяся тем, что топливный брикет выполнен в виде таблетки (цилиндрической шашки) диаметром d, выбранным от 0,04 до 0,06 м, а отношение высоты таблетки к ее диаметру d составляет от 0,4 до 2,0.

5. Отопительно-варочная жаровня по п.1, отличающаяся тем, что защитный корпус снабжен перфорированной крышкой и зольником.

6. Отопительно-варочная жаровня по п.1, отличающаяся тем, что отношение внутреннего диаметра цилиндрической стенки защитного корпуса D_кор к внутреннему диаметру стакана D _ст составляет от 1,05 до 1,35.

7. Отопительно-варочная жаровня по п.1, отличающаяся тем, что отношение вписанного диаметра призматической стенки защитного корпуса D'_кор к внутреннему диаметру стакана D_ст составляет от 1,05 до 1,35.

8. Отопительно-варочная жаровня по п.1, отличающаяся тем, что отношение высоты защитного корпуса Н_кор к высоте стакана Н_ст составляет от 1,10 до 1,30.