Грузонесущие полимерные трубы для скважин
Изобретение относится к нефтегазовой отрасли и может быть использовано для подъема продукции из скважин при их эксплуатации и освоении, т.е. в процессе добычи нефти, газа, газоконденсата или воды, а также проведении работ по ремонту и скважин и интенсификации притока. Техническим результатом предлагаемого способа является замена используемых в настоящее время стальных насосно-компрессорных труб, используемых при эксплуатации и освоении скважин для подъема жидкости или газа из скважины на гибкие грузонесущие трубы. При этом исключается трудоемкая операция монтажа/демонтажа колонны стальных труб посредством скручивания их резьбовых соединений и достигаются лучшие эксплуатационные характеристики в части - повышенной стойкости к агрессивным средам, пониженной теплопроводности стенок трубы, возможности быстрой транспортировки, меньшей стоимости, высокой надежности и долговечности. Реализация способа производится следующим образом: На наземной площадке рядом с пробуренной скважиной, имеющей обустройство обсадной колонной со вскрытым продуктивным пластом, размещают мобильную наземную технику с барабаном или бухтой гибкой грузонесущей полимерной трубы, производят ее спуск в скважину одним или несколькими отрезками, подключают верхний конец трубы к устьевой арматуре и производят подъем скважинного вещества по этой трубе в выкидные трубопроводные линии. В случае фонтанного или газлифтного способа эксплуатации нижний конец трубы оборудуют приемной воронкой. В случае применения центробежного насоса питание погружного двигателя может быть произведено по проводникам, размещенным в стенке грузонесущей полимерной трубы. Также в стенках трубы могут располагаться линии связи, по которым на поверхность передают скважинные измерения. Целью предлагаемого изобретения в части устройства является создание конструкций более технологичных в изготовлении и имеющих более высокие эксплуатационные характеристики непрерывных гибких полимерных грузонесущих труб высокого давления для проведения подземного ремонта, эксплуатации и освоения скважин. Поставленная цель достигается путем объединения свойств продольных и поперечных армирующих элементов в конструкции трубы и/или введения сплошного дополнительного слоя из металлической фольги или ленты в тело трубы.
Решение относится к нефтегазовой отрасли и может быть использовано для подъема продукции из скважин при их эксплуатации и освоении, т.е. в процессе добычи нефти, газа, газоконденсата или воды, а также проведении работ по ремонту и скважин и интенсификации притока.
Известна традиционно применяемая технология добычи углеводородов, включающая следующие основные операции: бурение скважин, обустройство обсадной колонны, цементирование, вскрытие продуктивного пласта, спуск колонны насосно-компрессорных труб (НКТ) и подъем по ним скважинной жидкости или газа. Подъем скважинных продуктов производится различными способами эксплуатации скважин:
- фонтанным - за счет пластового гидростатического давления жидкость выносится на поверхность;
- газлифтным - путем подачи газа по каналу отличному от НКТ понижается плотность скважинной жидкости и она выносится на поверхность восходящим потоком газожидкостной смеси;
- механизированным - путем установки на нижнем конце НКТ одного из видов насосного оборудования: электроцентробежного насоса (ЭЦН) или штангового глубинного насоса (ШГН) или штангового винтового насоса (ШВН), напором которых скважинная жидкость поднимается на поверхность.
Под конкретный способ эксплуатации формируется и соответствующая компоновка скважинного оборудования или скважинная установка.
Общим у всех вышеперечисленных способов эксплуатации и существующих скважинных установок является применение колонны стальных насосно-компрессорных труб, состоящих из отдельных отрезков длиной до 10 метров, скручиваемых между собой посредством муфтовых резьбовых соединений.
Несмотря на повсеместное применения стальных НКТ им присущи и общеизвестны следующие недостатки, связанные с проведением спускоподъемных операций:
- высокая трудоемкость при монтажных/демонтажных операциях, так например, для монтажа колонны длиной 2000 метров необходимо смонтировать 200 отрезков труб общим весом более 20 тонн;
- при механизированном способе добычи с помощью ЭЦН рядом с колонной НКТ необходимо прокладывать кабель питания, при этом, несмотря на применение различных средств защиты кабеля (протекторов), основные повреждения кабеля происходят при спуско-подъемных операциях.
Кроме того, следует учесть негативные аспекты, возникающие в процессе эксплуатации скважин с металлическими НКТ.
На текущий момент действующий фонд нефтяных скважин в РФ составляет более 150 тысяч единиц. Основные нефтяные и газовые месторождения России вступили на позднюю стадию разработки, для которой характерно осложнение условий добычи повышенной обводненностью, коррозией, солеотложениями,
парафиноотложениями, образованием стойких эмульсий, гидратов.
Все это приводит к усложнению технологии добычи нефти и газа. С каждым годом уменьшается доля скважин разрабатываемых фонтанным способом и увеличивается эксплуатируемых различными механизированными способами с все более сложным составом оборудования. При этом происходит снижение дебита скважины, возрастает обводненность добываемой продукции, происходит снижение пластовых температур и как следствие приводит к следующим осложнениям:
1) Асфальто-парафинистым отложениям на поверхности насосно-компрессорных труб.
2) Отложение солей на поверхности НКТ и обсадной колонны.
3) Пластовая жидкость становиться более минерализованной и коррозионно-активной, что приводит к повышенному износу оборудования и НКТ.
4) Все больший фонд скважин добывают нефть с высоким содержанием сероводорода, который так же приводит к повышенному коррозионному износу оборудования. Вышеперечисленные осложнения приводят к уменьшению
срока межремонтного периода работы оборудования, возрастанию количества ремонтных работ в добывающих скважинах, что влечет за собой резкое увеличение себестоимости добычи нефти и газа. Игнорирование этих факторов может привести к авариям, в том числе и с серьезными последствиями для экологии.
Для преодоления вышеперечисленных недостатков колонны НКТ, возникающих при эксплуатации скважин, существует ряд решений, направленных на улучшение эксплуатационных характеристик насосно-компрессорных труб и муфт, как составной части скважинной установки.
Например, известно техническое решение в виде насосно-компрессорной трубы с комплексным защитным покрытием (патент 2395666, от 30.03.2009). Технический результат достигается за счет повышения эффективности защиты от отложений и абразивного, гидроабразивного и коррозионного износа.
Известно техническое решение в виде теплоизолированной колонны НКТ (патент 2221963 от 31.08.2001). Технический результат достигается снижением тепловых потерь потоком жидкости или газа, проходящим по трубе, за улучшения ее теплоизолирующих свойств.
Однако, недостатками вышеперечисленных и подобных решений является частное ограниченное решение, как правило, одной локальной задачи. Кроме того, применение дополнительных покрытий, упрочнений труб и муфт, приводит как к удорожанию материалов скважинной установки в целом, так и значительному усложнению спуско-подъемных операций.
С появлением в конце прошлого века в нефтедобыче протяженных непрерывных металлических труб стали развиваться и технологии проведения работ на скважинах с использованием этих труб.
Известны технологии применения гибких протяженных стальных труб для проведения различных операций на скважинах, проводимые в России в основном на зарубежном оборудовании, которые получили название «колтюбинг» (coiled tubing). Колтюбинговые технологии позволяют ускорить минимум в два-четыре раза процесс ремонта скважин, а также безопасно проводить работы под давлением.
Подробное описание технологий и требований к агрегатам и оборудованию, применяемым для колтюбинга содержится в книге: Вайншток СМ., Молчанов А.Г., Некрасов В.И., Чернобровкин В.И. Подземный ремонт и бурение скважин с применением гибких труб.-М.: Издательство Академии горных наук, 1999. 224 с.
Известны технические решения в виде способов, систем и устройств для испытаний на гибкой насосно-компрессорной трубе (Патент 2391502 от 01.09.2006). Способ включает ввод единой колонны гибкой насосно-компрессорной трубы в ствол скважины и производство большого перечня работ, связанных с исследованиями, интенсификацией притока, изоляционными работами, разобщением пластов и пр.
Устройство включает в себя комплекс различного скважинного технологического оборудования размещенного на колонне гибкой НКТ. Типичное устройство на основе гибкой НКТ включает в себя наземное оборудование, колонну гибкой НКТ, намотанную на бобину, способ спуска гибкой НКТ в ствол скважины и ее подъема оттуда и наземное устройство управления на устье скважины. В ходе процесса сматывания гибкая НКТ подвергается пластической деформации, когда она сходит с бобины и выпрямляется инжектором для спуска в скважину.
В первую очередь приведенное решение подчеркивает удобство, скорость, технологичность и безопасность проведения спускоподъемных операций с гибкой НКТ, однако предлагаемый способ не предусматривает использование гибкой стальной НКТ для добычи скважинной жидкости или газа, а в предлагаемом устройстве отсутствует оборудование для подъема скважинной жидкости по НКТ, что является недостатком этого изобретения.
Известно техническое решение в виде гибкой грузонесущей полимерной трубы и способа ее использования (патент 2315223 от 13.04.2006). Техническим результатом предлагаемой полезной модели является создание конструкции гибкой грузонесущей полимерной армированной трубы для проведения колтюбинговых операций по ремонту скважин с использованием этой трубы. Это техническое решение принято за прототип предлагаемой полезной модели.
Автором этого изобретения, являющимся и автором настоящей заявки, была введена в оборот конструкция протяженной гибкой полимерной армированной трубы, однако область ее применения ограничивалась сферой ремонта скважин, и не включала область нефтегазодобычи или эксплуатации скважин. С учетом новой сферы применения предложенная ранее конструкция имеет недостатки, связанные с технологией изготовления, в частности разделением армирующих элементов на продольные и поперечные.
Техническим результатом предлагаемой полезной модели является создание конструкций более технологичных в изготовлении и имеющих более высокие эксплуатационные характеристики непрерывных гибких полимерных грузонесущих труб высокого давления для проведения подземного ремонта, эксплуатации и освоения скважин.
Необходимый технический результат достигается тем, что в гибкой грузонесущей полимерной трубе, в стенках которой размещены армирующие элементы в виде металлических проволок или лент, армирующие элементы уложены не менее чем двумя слоями, имеющими угол повива от 15 до 75 градусов к оси трубы, а в стенке трубы продольно или повивом размещен хотя бы один сплошной слой металлической фольги или ленты.
Кроме того, в стенке трубы дополнительно уложены силовые и/или сигнальные проводники.
В результате может быть осуществлена замена используемых в настоящее время стальных насосно-компрессорных труб, используемых при эксплуатации и освоении скважин для подъема жидкости или газа из скважины, на гибкие грузонесущие трубы. При этом исключается трудоемкая операция монтажа/демонтажа колонны стальных труб посредством скручивания их резьбовых соединений и достигаются лучшие эксплуатационные характеристики в части - повышенной стойкости к агрессивным средам, пониженной теплопроводности стенок трубы, возможности быстрой транспортировки, меньшей стоимости, высокой надежности и долговечности.
Типовая конструкция гибкой грузонесущей полимерной трубы представлена на фиг.1. Труба состоит из полимерной основы -1 и двух повивов армирующих элементов - 2. На фиг.2 показана установка сплошного слоя металлической ленты 3 в теле трубы. На фиг.3 представлен разрез кабеля ТГ50/80+Зх 16-300-90 Оа с интегрированными в стенку 4 трубы токопроводящими жилами - 5 для питания погружного насоса и электрические и/или волоконно-оптические линии связи 6 для передачи скважинной информации на поверхность.
Наличие линий связи в теле трубы позволяет получить хорошо защищенный от внешних воздействий канал связи и управления скважинной аппаратурой, датчиками и исполнительными механизмами.
Обоснование выбора предлагаемой конструкции гибкой грузонесущей полимерной трубы проведем сравнением прочностных характеристик и технологичность изготовления трубы по сравнению с прототипом.
В прототипе увеличение рабочего давления трубы до предела текучести полимера достигается введением в стенку трубы поперечных и продольных армирующих элементов в виде металлических проволок, лент или высокопрочных химических волокон. Укладка армирующих элементов в стенку трубы производится способом навивки вокруг заготовки трубы. Расчет прочностных характеристик трубы на разрывное усилие и внутреннее гидростатическое давление производится раздельно для каждого типа армирующих элементов - продольного и поперечного без учета влияния этих элементов друг на друга. Пренебрежение этим приводит следующим недостаткам прототипа - дополнительной технологической операции по установке армирующих элементов, усложнению конструкции и удорожанию изделия.
На практике действия армирующих элементов суммируются, поэтому нет необходимости разделять их на продольные и поперечные. При наложении армирующих элементов повивом, количество повивов должно быть не менее двух, наложенных в противоположном направлении для взаимной компенсации крутящего момента, вызываемого армирующими проволоками или лентами.
Для пояснения действия армирующих элементов введем понятие угла повива . На фиг.4 изображен продольный разрез трубы с полимерными стенками - 7, армирующий элемент в виде проволоки 8, а также осевые линии трубы 9 и армирующего элемента 10. Угол при этом будет составлять угол между осью трубы и касательной к осевой линии армирующего элемента - проволоки или ленты. На фиг.4 также показаны направление действия силы, вызываемой внутренним давлением трубы на армирующий элемент Р и направление силы F, вызываемой прикладываемой осевой нагрузкой. Реакцию армирующего элемента на действия этих сил, передаваемых армирующим элементом через четверть периода, можно представить продольной Fx и поперечной Fy составляющими. Причем составляющая Fx будет пропорциональна косинусу угла и обеспечивает грузонесущие свойства трубы, а составляющая Fy будет пропорциональна синусу угла и обеспечивает прочность трубы на внутреннее давление.
Кроме того, угол повива армирующих элементов определяется еще и условием сплошности полимерной стенки трубы и технологией ее изготовления. Т.к. армирующие элементы накладываются на трубную заготовку с тонкой стенкой и последующим наложением еще одного слоя однотипного полимера, закрывающего армирующие элементы, необходимо, чтобы между армирующими элементами, был зазор, через который происходит горячая сварка слоев полимерного материала и обеспечивается сплошность полимерной стенки трубы. На практике зазор между армирующими элементами составляет 0,5-3 ширины самого элемента. Отношение толщины армирующего элемента в слое к шагу намотки этого элемента называется коэффициентом заполнения.
Расчет максимального внутреннего давления и разрывной нагрузки грузонесущей полимерной трубы, производится исходя из прочности армирующих элементов по следующим формулам:
- Разрывная нагрузка трубы Рн - ·n·S·sin ,
где - предел прочности армирующего элемента, МРа,
n - количество армирующих элементов,
S - сечение одного армирующего элемента, м2,
sin - синус угла повива поперечного армирующего элемента.
- Максимальное давление
где - предел прочности армирующего элемента, МРа
h - толщина армирующего элемента, мм,
d - диаметр повива армирующего элемента, мм,
b - ширина армирующего элемента, мм
l - расстояние между соседними армирующими элементами, мм
cos - косинус угла повива продольного армирующего элемента.
Для примера возьмем две конструкции полимерной армированной трубы:
1. ТГ25/42-100-90 Оа, внешним диаметром 42 мм, с двумя противоположными повивами армирующих элементов из проволоки диаметром 1,5 мм и разрывной прочностью 1800 МПа. Количество проволок в первом повиве 30 во втором 35, коэффициент заполнения повивов ~0,5.
2. ТГ10/22-35-90 Оа, внешним диаметром 22 мм, с двумя противоположными повивами армирующих элементов из проволоки диаметром 0,9 мм и разрывной прочностью 1800 МПа. Количество проволок в первом повиве 15 во втором 18, коэффициент заполнения повивов 0,5.
Расчетные значения разрывной прочности и максимального гидростатического давления в зависимости от угла повива представлены в таблице 1: ТГ25/43-120-90 Оа
Таблица 1
Угол повива, град | 15 | 25 | 35 | 45 | 55 | 65 | 75 |
Усилие, кН | 201 | 188 | 170 | 147 | 119 | 88 | 54 |
Давление, Мпа | 9 | 15 | 20 | 25 | 29 | 32 | 34 |
ТГ10/22-40-90 Оа | |||||||
Угол повива, град | 15 | 25 | 35 | 45 | 55 | 65 | 75 |
Усилие, кН | 53 | 49 | 45 | 39 | 31 | 23 | 14 |
Давление, Мпа | 14 | 23 | 31 | 38 | 44 | 49 | 52 |
В зависимости от назначения, например для выкидных трубопроводов, монтируемых на поверхности, требования по внутреннему гидростатическому давлению не превышают 8,0 МПа, а для скважинных трубопроводов, закрепляемых к арматуре скважин, не предъявляется особых требований по разрывному усилию. Таким образом, как видно из таблицы трубы, имеющие произвольный угол укладки армирующих элементов без разделения на продольные и поперечные, могут найти применение. Конкретная величина угла укладки армирующих элементов определяется сферой применения трубы и может составлять от 15 до 75 градусов.
Общим недостатком для всех полимеров является снижение механической прочности с ростом температуры. Вследствие аморфной структуры предел текучести полимеров уменьшается задолго до температуры плавления. В таблице приведены значения пределов текучести основных материалов для стенок трубы -полиэтилена 273-81К и сополимера пропилена 02015 от температуры (МПа):
Температура, град.С | |||||
До 80 | 90 | 100 | 1 10 | 120 | |
Полиэтилен | 27 | 24 | 20 | 14 | 6 |
Сополимер полипропилена | 30 | 29 | 25 | 18 | 10 |
Несмотря на то, что оба материала имеют температуру плавления около 180 градусов реальная температура эксплуатации ограничена 100 градусами Цельсия, при этом каких-либо нарушений в структуре полимера не происходит и он способен неограниченно длительное время сохранять свои свойства при этой температуры. Повышение температурной стойкости достигается укладкой в теле трубы хотя бы одного сплошного слоя фольги или тонкой металлической ленты. Изготовленные образцы труб со слоем алюминиевой ленты толщиной 0,2 мм имели термостойкость °С, т.е. выдерживали рабочее давление 20 МПа неограниченное время.
Предлагаемые варианты конструктивных исполнений гибких грузонесущих полимерных армированных труб позволят упростить технологический процесс их изготовления и повысят эксплуатационные свойства.
1. Гибкая грузонесущая полимерная труба, в стенках которой размещены армирующие элементы в виде металлических проволок или лент, отличающаяся тем, что армирующие элементы уложены не менее чем двумя слоями, имеющими угол повива от 15 до 75° к оси трубы, а в стенке трубы продольно или повивом размещен хотя бы один сплошной слой металлической фольги или ленты.
2. Гибкая грузонесущая полимерная труба по п.1, отличающаяся тем, что в стенке трубы дополнительно уложены силовые и/или сигнальные проводники.