Жидкостно-струйный компрессор
Полезная модель жидкостно-струйный компрессор относится к струйной технике, а именно к компрессорам (эжекторам), в которых рабочей (активной) средой является высоконапорная жидкость, а нагнетаемой средой - газ, предназначена для сжатия газов жидкостью, может быть применена в частности для сбора низконапорных газов концевых ступеней сепарации нефти, утилизации сбросных (факельных) газов и содержит форкамеру с патрубками подвода низконапорного газа, высоконапорной жидкости и сопловым аппаратом с семью соплами, а также проточную часть с последовательно установленными конфузором, камерой смешения, конфузорным участком, цилиндрическим участком и диффузором, при этом размеры элементов в проточной части выполнены в следующей совокупности:
- конфузор с углом сужения =65±25°;
- камера смешения с диаметром D1=(5÷8)·d;
- расстояние от соплового аппарата до конфузорного участка S1=(50÷105)·d;
- конфузорный участок с углом сужения =2±0,5°;
- цилиндрический участок с диаметром D2=(4,6÷7)·d и длиной S 2=(70÷105)·d;
- диффузор с углом расширения =9±1° и диметром выхода D3=(12÷19)·d;
где d - диаметр отверстия выхода единичного сопла соплового аппарата.
Форкамера с патрубками подвода низконапорного газа, проточная часть с последовательно установленными конфузором, камерой смешения, конфузорным участком, цилиндрическим участком и диффузором выполнены в виде единого корпуса, в котором размещены сопловой аппарат с патрубком подвода высоконапорной жидкости, выполненный с фланцевым разъемом, в котором размещена шайба с соплами.
Технической результат полезной модели заключается в повышении эффективности работы жидкостно-струйного компрессора за счет оптимизации конструктивных элементов в проточной части, размеры которых выполнены в совокупности.
Полезная модель относится к струйной технике, а именно к компрессорам (эжекторам), в которых рабочей (активной) средой является высоконапорная жидкость, а нагнетаемой средой - газ.
Жидкостно-струйный компрессор (ЖСК) предназначен для сжатия газов жидкостью. Он может быть применен в частности для сбора низконапорных газов концевых ступеней сепарации нефти, утилизации сбросных (факельных) газов и пр.
Одним из близких к заявляемой полезной модели является жидкостно-струйный компрессор (эжектор) (Авт.св. СССР 985462, МКИ 3: F04F 5/04, опубл. 30.12.1982. Бюл. 48.) Он содержит форкамеру с патрубками подвода низконапорного газа, высоконапорной жидкости и сопловым аппаратом, включающую множество парных сопел, а также проточную часть с камерой смешения и диффузором, причем сопла наклонены под углом 2÷10° к оси камеры смешения.
Общими признаками у аналога с предлагаемым жидкостно-струйным компрессором являются:
- форкамеры с патрубками подвода низконапорного газа, высоконапорной жидкости и сопловым аппаратом;
- проточной части с камерой смешения и диффузором.
Недостатком вышеописанного ЖСК является наличие большого количества сопел в многосопловом аппарате, упорядоченных только попарно. В связи с этим, при работе ЖСК в камере смешения при взаимодействии струй образуется неравномерные скоростные поля, формируются вихревые и обратные потоки, на перемещение которых затрачивается большая часть энергии высоконапорной жидкости. В связи с этим величина к.п.д. процесса сжатия газа на практике очень мала.
Наиболее близким жидкостно-струйным компрессором по технической сущности и достигаемому техническому результату к предлагаемой полезной модели является жидкостно-струйный компрессор (Донец К.Г. Гидроприводные струйные компрессорные установки - М.: Недра - с.41, рис.18), (прототип). Этот жидкостно-струйный компрессор содержит форкамеру с патрубками подвода низконапорного газа, высоконапорной жидкости и сопловым аппаратом с семью соплами, а также проточную часть с последовательно установленными конфузором, камерой смешения, конфузорным участком, цилиндрическим участком и диффузором.
Общими признаками у прототипа с предлагаемым жидкостно-струйным компрессором являются:
- форкамеры с патрубками подвода низконапорного газа, высоконапорной жидкости и сопловым аппаратом с семью соплами;
- проточной части с последовательно установленными конфузором, камерой смешения, конфузорным участком, цилиндрическим участком и диффузором.
Недостатком взятого в качестве прототипа жидкостно-струйного компрессора является то, что он неэффективен по причине сложности подбора технологических параметров работы с повышенными значениями коэффициента полезного действия процесса сжатия газа.
Технической результат заключается в повышении эффективности работы жидкостно-струйного компрессора за счет оптимизации конструктивных параметров основных элементов проточной части, размеры которых выполнены в совокупности.
Технический результат достигается тем, что в жидкостно-струйном компрессоре, содержащем форкамеру с патрубками подвода низконапорного газа, высоконапорной жидкости и сопловым аппаратом с семью соплами, а также проточную часть с последовательно установленными конфузором, камерой смешения, конфузорным участком, цилиндрическим участком и диффузором, в проточной части размеры элементов выполнены в следующей совокупности:
- конфузор с углом сужения =65±25°;
- камера смешения с диаметром D1=(5÷8)·d;
- расстояние от соплового аппарата до конфузорного участка S1=(50÷105)·d;
- конфузорный участок с углом сужения =2±0,5°;
- цилиндрический участок с диаметром D2=(4,6÷7)·d и длиной S 2=(70÷105)·d;
диффузор с углом расширения =9±1° и диметром выхода D3=(12÷19)·d;
где d - диаметр отверстия выхода единичного сопла соплового аппарата.
Форкамера с патрубками подвода низконапорного газа, проточная часть с последовательно установленными конфузором, камерой смешения, конфузорным участком, цилиндрическим участком и диффузором выполнены в виде единого корпуса, в котором размещены сопловой аппарат с патрубком подвода высоконапорной жидкости, снабженным фланцевым разъемом, в котором размещена шайба с соплами.
Выполнение в проточной части размеров элементов в следующей совокупности, а именно.
Выполнение конфузора с углом сужения =65±25°, обеспечило течение низконапорного газа с минимальными газодинамическими потерями, что способствует повышению эффективности работы ЖСК.
Выполнение камеры смешения с диаметром D1=(5÷8)·d, обеспечило оптимальное распределение струйных течений и эффективный процесс захвата низконапорного газа жидкостью.
Выполнение расстояния от соплового аппарата до конфузорного участка
S1=(50÷105)·d, обеспечило процесс передачи захваченному газу кинетической энергии жидкости с максимальной эффективностью.
Выполнение конфузорного участка с углом сужения =2±0,5°, обеспечило предотвращение формирования вихревых и обратных потоков, что способствует повышению эффективности работы ЖСК.
Выполнение цилиндрического участка с диаметром D2=(4,6÷7)·d и длиной S 2=(70÷105)·d, обеспечило практически без гидравлических потерь выравнивание поперечного поля скоростей газожидкостного потока для дальнейшего эффективного расширения последнего в диффузоре.
Выполнение диффузор с углом расширения =9±1° и диметром выхода D3=(12÷19)·d, обеспечило эффективное расширение и торможение газожидкостного потока.
Где d - диаметр отверстия выхода единичного сопла соплового аппарата.
Выполнение форкамеры с патрубками подвода низконапорного газа, проточной части с последовательно установленными конфузором, камерой смешения, конфузорным участком, цилиндрическим участком и диффузором в виде единого корпуса, и размещение в нем соплового аппарата с патрубком подвода высоконапорной жидкости, который снабжен фланцевым разъемом, в котором размещена шайба с соплами, позволило такие детали как фланцевый разъем, фиксирующую шайбу, которые подвержены максимальному износу от эрозии сделать съемными и с минимальной материалоемкостью.
Заявителям и авторам не известны конструкции жидкостно-струйных компрессоров, в которых бы повышение эффективности работы достигалась бы путем оптимизации конструктивных параметров основных элементов его проточной частив в соответствующей совокупности.
На фиг.1, 3 представлена конструкция полезной модели жидкостно-струйный компрессор.
На фиг.2, разрез А - А на фиг 1
Жидкостно-струйный компрессор (фиг.1) содержит корпус 1 с форкамерой 2 снабженной патрубком подвода низконапорного газа 3, в корпусе размещены патрубок подвода высоконапорной жидкости 4, сопловой аппарат 5 с фланцевым разъемом 6, фиксирующим шайбу 7 с семью соплами 8 (фиг.2). Корпус 1, выполнен из последовательно соединенных: форкамеры 2, проточной части 9 (фиг.1) с последовательно установленными конфузором 10, камерой смешения 11, конфузорным участком 12, цилиндрическим участком 13 и диффузором 14. Размеры элементов в проточной части выполнены в следующей совокупности.
В проточной части 9, которого расположены: конфузор 10 с углом сужения =65±25° и камера смешения 11 с диаметром D 1=(5÷8)·d. Расстояние от соплового аппарата 5 до конфузорного участка 12 S1=(50÷105)·d. Конфузорный участок 12 выполнен с углом сужения =2±0,5°. Цилиндрический участок 13 выполнен с диаметром D2=(4,6÷7)·d и длиной S2 =(70÷105)·d. Диффузор 14 выполнен с углом расширения =9±1° и диметром выхода D3=(12÷19)·d. Где d - диаметр отверстия выхода единичного сопла 8 соплового аппарата 5.
Конфузор 10 с углом сужения =65±25° обеспечивает течение низконапорного газа с минимальными газодинамическими потерями, что способствует повышению эффективности работы ЖСК.
Камера смешения 11 с диаметром D1=(5÷8)·d обеспечивает оптимальное распределение струйных течений 15 (фиг.3) и эффективный процесс захвата низконапорного газа жидкостью.
Расстояние от соплового аппарата 5 до конфузорного участка 12 S1 =(50÷105)·d обеспечивает процесс передачи захваченному газу кинетической энергии жидкости с максимальной эффективностью. Экспериментальными исследованиями установлено, что изотермический к.п.д. - каждого струйного течения 15 (фиг.3), истекающих из сопел 8 достигает максимума max - графическая линия 16, в конце камеры смешения 11.
Конфузорный участок 12 с углом сужения =2±0,5° предотвращает формирование вихревых и обратных потоков, что способствует повышению эффективности работы ЖСК.
Цилиндрический участок 13 с диаметром D 2=(4,6÷7)·d и длиной S2=(70÷105)·d обеспечивает практически без гидравлических потерь выравнивание поперечного поля скоростей 17 (фиг.3) газожидкостного потока для дальнейшего эффективного расширения последнего в диффузоре 14.
Диффузор 14 с углом расширения =9±1° и диаметром выхода D3=(12÷19)·d обеспечивает эффективное расширение и торможение газожидкостного потока. При этом происходит восстановление полного давления, т.е. производится процесс сжатия газожидкостной смеси, в том числе и газа.
Таким образом, совокупность выполнения основных элементов проточной части с вышеописанной оптимизацией их конструктивных параметров приводит к повышению эффективности работы всей конструкции жидкостно-струйного компрессора.
Выполнение соединений соплового аппарата с форкамерой и с шайбой с соплами через фланцевые разъемы, позволило детали фланцевый разъем 6, фиксирующую шайбу 7, которые подвержены максимальному износу от эрозии сделать съемными и с минимальной материалоемкостью.
Жидкостно-струйный компрессор работает следующим образом.
Работа жидкостно-струйного компрессора характеризуется основными технологическими безразмерными параметрами, а именно:
- объемным коэффициентом эжекции К 0=G/L, где G - объемный расход низконапорного газа на входе ЖСК при исходном давлении (м3/с), L - объемный расход жидкости (м3/с);
- степенью повышения давления газа =PLG/PG, где PLG - давление газожидкостной смеси на выходе из диффузора ЖСК (Па), РG - исходное давление низконапорного газа (Па);
- изотерическим коэффициентом полезного действия , где PL давление жидкости на входе ЖСК (Па).
При выполненных в проточной части ЖСК: конфузоре 10 (фиг.1) с углом сужения =65±25°; конфузорного участка 12 с углом сужения =2±0,5° и диффузоре 14 с углом расширения =9±1° жидкостно-струйный компрессор имеет: размеры D1 - диаметр камеры смешения 11, S1 - расстояние от соплового аппарата 5 до конфузорного участка 12, D2 и S2 - соответственно, диаметр и длину цилиндрического участка 13, выраженных относительно d - диаметра отверстия выхода единичного сопла 8 соплового аппарата 5, которые представлены в таблицах 1 и 2 в зависимости от основных технологических безразмерных параметров: объемного коэффициента эжекции KO, степени повышения давления газа , изотермического коэффициента полезного действия .
Таблица 1 | ||||||||
ЖСК | К 0 | D1 /d | S1 /d | D2 /d | S2 /d | D3 /d | ||
1 | 2 | 4 | 0,46 | 5,0 | 50 | 5,0 | 70 | 12 |
2 | 3 | 4 | 0,46 | 6,0 | 60 | 5,3 | 80 | 14 |
3 | 4 | 4 | 0,46 | 6,7 | 70 | 6,0 | 90 | 16 |
4 | 5 | 4 | 0,46 | 7,4 | 80 | 6,5 | 100 | 17 |
5 | 6 | 4 | 0,46 | 8,0 | 105 | 7 | 105 | 19 |
Таблица 2 | ||||||||
ЖСК | К 0 | D1 /d | S1 /d | D2 /d | S2 /d | D3 /d | ||
1 | 2 | 4,00 | 0,46 | 5,0 | 50 | 5,0 | 70 | 12 |
2 | 3 | 3,24 | 0,52 | 6,0 | 60 | 5,3 | 80 | 14 |
3 | 4 | 2,79 | 0,57 | 6,7 | 70 | 6,0 | 90 | 16 |
4 | 5 | 2,49 | 0,60 | 7,4 | 80 | 6,5 | 100 | 17 |
5 | 6 | 2,28 | 0,64 | 8,0 | 105 | 7 | 105 | 19 |
Из таблиц 1 и 2 видно, что пять жидкостно-струйных компрессоров, выполненных с оптимизированными конструктивными параметрами основных элементов их проточных частей в совокупности, обеспечивают высокий изотермический коэффициент полезного действия сжатия газа, находящийся в пределах от 0,46 до 0,64 при различных расходных (К0 от 2 до 6) и напорных ( от 2,28 до 4) параметрах.
Таким образом, предложенная конструкция жидкостно-струйного компрессора, позволила обеспечить технической результат заключающийся в повышении эффективности работы жидкостно-струйного компрессора путем оптимизации конструктивных параметров основных элементов его проточной части, а именно выполнение их размеров в соответствующей совокупности.
1. Жидкостно-струйный компрессор, содержащий форкамеру с патрубками подвода низконапорного газа, высоконапорной жидкости и сопловым аппаратом с семью соплами, а также проточную часть с последовательно установленными конфузором, камерой смешения, конфузорным участком, цилиндрическим участком и диффузором, отличающийся тем, что в проточной части размеры элементов выполнены в следующей совокупности:
конфузор с углом сужения =(65±25)°;
камера смешения с диаметром D1=(5÷8)·d;
расстояние от соплового аппарата до конфузорного участка S1=(50÷105)·d;
конфузорный участок с углом сужения =(2±0,5)°;
цилиндрический участок с диаметром D2=(4,6÷7)·d и длиной S2=(70÷105)·d;
диффузор с углом расширения =(9±1)° и диметром выхода D3=(12÷19)·d,
где d - диаметр отверстия выхода единичного сопла соплового аппарата.
2. Жидкостно-струйный компрессор по п.1, отличающийся тем, что форкамера с патрубками подвода низконапорного газа, проточная часть с последовательно установленными конфузором, камерой смешения, конфузорным участком, цилиндрическим участком и диффузором выполнены в виде единого корпуса, в котором размещены сопловой аппарат с патрубком подвода высоконапорной жидкости, выполненный с фланцевым разъемом, в котором размещена шайба с соплами.