Способ непрерывного литья заготовок на машинах криволинейного типа
Изобретение относится к черной металлургии, к области непрерывного литья заготовок на машинах криволинейного типа. Технический результат: снижение себестоимости процесса производства непрерывно-литых заготовок с минимально возможным средним баллом осевой химической неоднородности по шкале ОСТ 14-11-73 для низкоуглеродистых сталей. Способ непрерывного литья заготовок для низкоуглеродистой стали на машинах криволинейного типа включает подачу низкоуглеродистой стали в кристаллизатор, вытягивание из него заготовки и ее охлаждение. Расход воды для зон вторичного охлаждения со стороны большого и малого радиуса машины непрерывного литья заготовок определяют из выражений 1= 6,38V+1,29
I-7,65
[C] -0,91
[Mn] -122,55
[S]+21,10
[Al]+5,09 и F2= 18,77
V+0,71
I-21,89
[C] +4,17
[Mn] -146,99
[S] -14,95
[Al]-3,08, где F1 - расход воды для зон вторичного охлаждения со стороны большого радиуса машины непрерывного литья заготовок, м3/ч; F2 - расход воды для зон вторичного охлаждения со стороны малого радиуса машины непрерывного литья заготовок, м3/ч; V - скорость вытягивания заготовки, м/мин; I - средний балл осевой химической неоднородности заготовки, балл; [C] - содержание углерода в стали, %; [Mn] - содержание марганца в стали, %; [S] - содержание серы в стали, %; [Al] - содержание алюминия в стали, %; 6,38; 1,29; -7,65; -0,91; -122,55; 21,10; 5,09; 18,77; 0,71; -21,89; 4,17; -146,99; -14,95 и -3,08 - эмпирические коэффициенты, полученные опытным путем.
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к области непрерывного литья заготовок на машинах криволинейного типа.
Известен способ непрерывного литья заготовок на машинах криволинейного типа, включающий подачу металла в кристаллизатор, вытягивание из него заготовки и дополнительную подачу лигатур редкоземельных металлов (РЗМ) из цериевой и иттриевой групп и силикокальция, вводимых в кристаллизатор в процессе непрерывной разливки низколегированной трубной стали марок 09Г2С и 09Г2ФБ для снижения ликвации химических элементов и примесей в непрерывно-литых заготовках [1]. Недостатком известного способа является применение дополнительного оборудования для ввода в кристаллизатор порошковой ленты, высокая цена применяемых лигатур, в результате чего возрастает себестоимость процесса производства. Известен способ непрерывного литья заготовок, включающий подачу металла в кристаллизатор, вытягивание из него заготовки, охлаждение и дополнительное введение водоохлаждаемых холодильников в кристаллизатор во время разливки, обеспечивающий снижение времени затвердевания непрерывно-литой заготовки на 20-30% и снижение степени осевой ликвации и пористости на 2-3 балла по шкале ЦНИИчермета [2]. Недостатком данного способа является усложнение конструкции машины непрерывного литья заготовок за счет оснащения ее устройства для погружения холодильника в кристаллизатор, что также ведет к повышению себестоимости процесса производства заготовок. Наиболее близким к заявленному изобретению является способ литья заготовок из стали, в том числе и из низкоуглеродистой стали, на машинах криволинейного типа, включающий подачу низкоуглеродистой стали, содержащей марганец, алюминий и серу, в кристаллизатор, вытягивание из него заготовки и охлаждение ее по зонам вторичного охлаждения путем подачи воды со стороны большого и малого радиусов машины непрерывного литья [3]. Недостатком известного способа является повышенный расход воды на охлаждение заготовки. Желаемым техническим результатом изобретения является снижение себестоимости процесса производства непрерывно-литых заготовок с минимально возможным средним баллом осевой химической неоднородности. Это достигается тем, что в известном способе непрерывного литья заготовок из низкоуглеродистой стали на машинах криволинейного типа, включающий подачу низкоуглеродистой стали, содержащей марганец, алюминий и серу, в кристаллизатор, вытягивание из него заготовки и охлаждение ее по зонам вторичного охлаждения путем подачи воды со стороны большого и малого радиусов машины непрерывного литья, в котором по изобретению расход воды для зон вторичного охлаждения со стороны большого и малого радиусов определяют из следующих выражений F1=6,38![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
[S] - содержание серы в стали, %;
[Al] - содержание алюминия в стали, %;
6,38; 1,29; -7,65; -0,91; -122,55; 21,10; 5,09; 18,77; 0,71; -21,89; 4,17; -146,99; -14,95 и -3,08 - эмпирические коэффициенты, полученные опытным путем. Данный способ иллюстрируется следующими примерами. Пример 1. На Магнитогорском металлургическом комбинате на третьем конвертере выплавляли сталь марки 08Ю по ГОСТ 9045 с содержанием углерода 0,03%, марганца 0,20%, серы 0,025% и алюминия 0,05%, разливали в заготовки со скоростью вытягивания 0,75 м/мин, необходимый средний балл осевой химической неоднородности 0,5 по шкале ОСТ 14 - 11 - 73. Согласно (1) при заданных исходных данных получим
F1= 6,38
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
F2=18,77
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
F1= 6,38
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
F2= 18,77
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
1. Влияние добавок щелочно- и редкоземельных металлов в кристаллизатор на качество непрерывно-литых заготовок и проката. /Я.А. Шнееров, B.C. Есаулов, Я.Н. Малиночка, Л.А. Моисеева, И.А. Леонов //Сталь. - 1983. - 12. - С. 22 -26. 2. Улучшение качества непрерывно-литого слитка при разливке стали с погружными водоохлаждаемыми холодильниками. /В.М. Паршин, А.М. Поживанов, В.П. Клак, В. В. Рябов, Б. Г. Кузнецов, Е.Я. Белкин, О.Д. Монич, В.И. Дождиков //Сталь. - 1985. - 4. - С. 16-19. 3. "Выплавка и разливка стали в ЭСПЦ-2". Технологическая инструкция 103-ЭС-388-98. ОАО "Кузнецкий металлургический комбинат", г. Новокузнецк, 1998, с.3-11, 30-48,84.
Формула изобретения
F1=6,38
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
и
F2=18,77
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
где F1 - расход воды для зон вторичного охлаждения со стороны большого радиуса машины непрерывного литья заготовок, м3/ч;
F2 - расход воды для зон вторичного охлаждения со стороны малого радиуса машины непрерывного литья заготовок, м3/ч;
V - скорость вытягивания заготовки, м/мин;
I - средний балл осевой химической неоднородности заготовки, балл;
[C] - содержание углерода в стали, %;
[Mn] - содержание марганца в стали, %;
[S] - содержание серы в стали, %;
[Al] - содержание алюминия в стали, %;
6,38; 1,29; -7,65; -0,91; -122,55; 21,10; 5,09; 18,77; 0,71; -21,89; 4,17; -146,99; -14,95 и -3,08 - эмпирические коэффициенты, полученные опытным путем.