Способ перегонки нефти
1. СПОСОБ ПЕРЕГОНКИ НЕФТИ путем ее частичного отбензинивания в первой атмосферной колонне, нагрева остатка отгонной секции первой атмосферной колонны и ввода его во вторую атмосфернук колонну с отбором боковых погонов и последующей их отпаркой с получением целевых продуктов,о тличающийся тем. что, с целью повьшения производительности процесса из отгонной секции первой колонны отводят жидкую фазу, которую в количестве 5-15 мас.% от исходного сырья отгонной секции подают во вторую атмосферную колонну в точку между отбором нижнего бокового погона и вводом остатка первой колонны. 2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в качестве жидкой S фазы используют остаток отгонной (Л секции первой атмосферной колонны.
СОЮЗ СОВЕТСНИХ
СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ
РЕСПУБЛИН (51)4 С 10 С 7/00
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НОМИТЕТ СССР
ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ (21) 3692281/23-04 (22) 31.10.83 (46) 23.08.85, Бюл. Р 31 (72) В.Н.Деменков, А,А.Кондратьев, Т.Г.Умергалин, А.И.Маслов, Б.И.Вайнора, С.И.Ягджиянц и А.М.Клычмурадов (71) Уфимский нефтяной институт (53) 665.63(088.8) (56) Александров И.А. Перегонка и ректификация в нефтепереработке.
N.: Химия, 1981, с. 156-157. (54)(57) 1, СПОСОБ ПЕРЕГОНКИ НЕФТИ путем ее частичного отбензинивания в первой атмосферной колонне, нагрева остатка отгонной секции пер.вой атмосферной колонны и ввода его
„„SU„„1174378 A во вторую атмосферную колонну с отбором боковых погонов и последующей их отпаркой с получением целевых продуктов,отличающийся тем. что. с целью повышения производительности процесса, из отгонной секции первой колонны отводят жидкую фазу, которую в количестве
5-15 мас.Х от исходного сырья отгонной секции подают во вторую атмосферную колонну в точку между отбором нижнего бокового погона и вводом остатка первой колонны.
2. Способ по п. 1, о т л и ч а юшийся тем, что в качестве жидкой фазы используют остаток отгонной секции первой атмосферной колонны.
1 174378
Изобретение относится к способам перегонки нефти и может быть использовано в нефтехимической промышленности, Цель изобретения - повышение производительности процесса путем снижения количества паров в укрепляющей секции второй колонны.
На чертеже представлена принципиальная схема проведения способа. 10
Исходную нефть по линии 1 вводят в первую атмосферную колонну 2, с верха которой по линии 3 выводят лег! кий бензин, остаток колонны 2 от" водят по линии 4 и нагревают в печи 15
5. Нагретый остаток по линии 6 подают во вторую атмосферную колонну 7.
С верха колонны по линии 8 выводят дистиллят, из отпарных секций 9 - 11 по линиям 12 — 14 выводят боковые по-2п гоны. С низа колонны по линии 15 вводят мазут. Из отгонной секции колонны 2 bio линии 16 выводят жидкую фазу и подают ее в промежуточное сечение колонны 7 в точку меж- 25 ду выводом нижнего бокового погона и вводом нагретого в печи 5 остатка колонны 2. Во вторую колонну подают также по линии 17 часть остатка первой колонны до нагрева его в печи в
Проводят расчеты колонны установки нефти с отбором легкого и тяжелого бензина, керосина и двух фракций дизельного топлива. В первой колонне
35 в укрепляющей секции принимают 24 . двухсливные клапанные тарелки, в отгонной секции — 5 каскадных тарелок.
Давление наверху колонны 0,48 ИПа.
Температура нефти на входе в первую о .,ч колонну 205 С. Количество легкого бензина (дистиллята первой колонны )
10 мас.% на нефть. Количество горячей струи 37,1 мас.% на нефть. КПД двухсливных клапанных тарелок принимают равным 0,65, каскадных 0,2.
Во второй колонне в укрепляющей секции принимают 46, в отгонной сек,ции 5, в отпарных секциях по 10 двухсливных клапанных тарелок. Давление 5О наверху колонны 0,14 NIla. Перепад давления на одну тарелку в первой и второй колонне принимают равным
0,0005 МПа, Температура сырья на о входе во вторую колонну 365 С, Керо- 55 син и фракции дизельного топлива отбирают в отпарные секции соответственно с 11-й 22-й и 35-й тарелок (счет с верха колонны 7. КПД тарелок принимают равным 0,4-0,65. С 15-й тарелки колонны отбирают верхнее циркуляционное орошение и с температурой 75 С подают на 14-ю тарелку колонны. С 29-й тарелки колонны отбирают нижнее циркуляционное орошение и с температурой 80 С подают на 28"ю тарелку ° В низ колонны подают
0,95 мас,% на нефть водяного пара.
Диаметр первой колонны 5 м, верхней части второй колонны (верхние 22 тарелки ) 5 м, нижней части 8 м, отпарных секций 2,4 м.
Пример ы 1-5 (предлагаемый способ ). Рассчитаны 5 вариантов работы второй колонны, отличающиеся количеством жидкой фазы, подаваемой иэ отгонной секции первой колонны в промежуточное сечение второй колонны между выводом нижнего бокового погона и вводом остатка первой колонны, В качестве жидкой фазы используют часть остатка первой колонны. В качестве жидкой фазы используют часть остатка первой колонны, выводимого до нагрева его в печи.
Количество жидкой фазы принимают равным 3; 5; 9,5; 15 и 24 мас,% на нефть. Соответственно уменьшается количество частично отбензиненной нефти, нагреваемой в печи.
Пример б (известный способ ).
Весь остаток первой колонны после нагрева в печи вводят во вторую колонну с отпарными секциями. Параметры работы установки по предлагаемому и известному способам приведены в табл.l.
Иэ представленных данных следует, что с увеличением количества жидкой фазы, вводимой в промежуточное сечение второй колонны, относительный прирост производительности установки увеличивается, При подаче во вторую колонну до
5 мас.% жидкой фазы наблюдается незначительный прирост производительности . При подаче во вторую колонну свыше 15 мас.% на нефть жидкой фазы уменьшается относительный расход орошения вверху колонны и ухудшается четкость разделения по грани бензин — керосин, снижается отбор светлых и увеличивается содержание в мазуте фракции н.к. 360 С.
В табл.2 представлены данные по содержанию примесей в продуктах раз1174
Т аблиц а
Показатели
Пример
1264
1705 1050
1396
Увеличение производительности установки, %
10,0
5,7
20,4
62,4
33,0
Расход жидкости, вводимой в промежуточное .сечение второй колонны, т/ч
209,5 409, 3
120,1
То же, мас.% на нефть
Расход пара в наиболее нагру,женном сечении второй колонны, т/ч
3,0
5 0
9,5
15,0
24,0
839
838
838.
838
838
838
Расход острого орошения второй колонны, т/ч
124,9
141,2 136,0
Расход верхнего циркуляционного орошения, т/ч
264,2 274,9 деления по предлагаемому и известному способам, Пример ы 7-9 (предлагаемый способ ). Выполняют 3 варианта расчета работы колонн (по примеру 1 ) с выводом иэ первой колонны в качестве жидкой фазы 5, 15 и 24 мас.% жид- . кости, поступающей на верхнюю тарелку отгонной секции, и подачей этой жидкости в точку между отбором ниж- 10 него бокового погона второй атмосферной колонны и вводом в нее остатка, первой колонны.
Производительность установки по примерам 7, 8 и 9 составляет соответ-15 ственно, т/ч: 1183,5; 1530,9;
1921,5.
В табл.3 приведены данные по содержанию примесей в продуктах разде- ления.
Из сравнения данных табл.2 н 3 видно, что при одном и том же коли,Расход нефти,т/ч 1110 1155
378 4 честве жидкой фазы, вводимой беэ нагрева в печи во вторую колонну вывод жидкой фазы из верхней части отгонной секции по сравнению с выводом остатка и вводом их во вторую атмосферную колонну приводит к неко= торому ухудшению качества продуктов разделения второй колонны. В то же время он позволяет дополнительно . увеличить производительность установки. Так, в примере 8 производительность повышается на 45,8%. УвелиЧение вывода жидкой фазы с верх,ней части отгонной секции ()15 мас.%) приводит к еще большему увеличению в мазуте фракции в,к. 360 С (в примере 9 9,1 мас.%) а также к уменьшению отбора светлых от потенциала.
Таким образом, предлагаемый способ позволяет повысить производительность процесса.
I 14,,1 103,6 132
300, 8 332, 3 405, 8 309, 0
1174378
Продолжение табл 1 имер
23,8 28,6
23,8
23,8
23,8
То же, Ж на нефть
558,4
505,6
40,0
40,0
То же, % на нефть
Расход светлых нефтепродуктов, т/ч 56 1,7 584,4
639,6 706,4
855,9 531, 3
Отбор светлых нефтепродуктов, мас.Я на нефть 50,6 50,6
50,6
50, 6
50,2 . 50,6
624,4 689,6 849, 1 518, 7
Расход мазута, т/ч 548,3 570,6
5,6
6, 7 i5,6
5 6
5,6
Таблица 2
Пример
15 8 15 8 15 ° 8 15э8
15,8
15,8.
8,9
8,9
8,9 8,9
8,9
7,5
9,5
7,8 8,6
9,5
7,5
16,5
20,7
16,9
16,4 16,6
16,4
19,1 20,3 21,9
16,5
18,1
18i 5
Расход нижнего цир-у куляционного оро шения, т/ч
Содержание в мазуте фракции н.к.
360 С, мас.Ж Содержание фракции
В бензине первой колонны фракции
160 С-к.к
В частично отбензиненной нефти фракции н.к. 160 С
В бензине второй колонны фракции 160 С-к.к.
В керосине фракции н.к. 160 С
В керосине фракции 210 С-к.к
444,0 462,0
40,0 40,0
649,6 420,0
38,1 40,0
1)74378
Продолжение табл.2
Пример
Содержание фракции
3 4 5 6
I 2
В легком дизельном топливе фракции н.к. 210 С
l7,4 18,2
)9,7
16,9
l7 1
28,1
В легком дизельном топливе фракции
260 С-к.к
24,0
24,6 25,6 2?,О 23,5
23,4
В тяжелом дизельном топливе фракции
260ьС
)5,4 16,0
)5,3
19,4
)6,8
16,1
В тяжелом дизельном топливе фракции 369 С-к.к
10,01 10,1
l0s 2
Il,4
10,0
10,0
В мазуте фракции н.к. 360 С
5,6
5,6 5,6
6,7
5,5
Таблиц а 3
ЗО
Содержание фракции
Пример
В бензине первой колонны фракции 160 С вЂ” к.к.
16,0
16,) 15,9
В частично отбензиненной нефти фракции н.к. 160 С
8,3
8,8
7,7
В жидкой фазе фракции н.к. 160 С
12,7
12,6
12,6
В бензине второй колонны фракции 160 С-к.к, 9,7
8,0
9,5
В керосине фракции н.к, 160 С
16,4
16,8
19,3
В керосине фракции 210 С-к.к.
l9,6
23,2
15,3
В легком дизельном топливе фрак" ции н .к, 2)О С
25,8
20,3
17,5
В легком дизельном топливе фракции 260 С-к.к.
28,7
24,9
25,2
1174378
Продолжение табл.3
Содержание фракции
15,4
21,7
7,0
10,9
10,5
9,1
5,9
47,8
50,5
50,6
Составитель Н. Королева
Техред Ж.Кастелевич
Корректор E. Сирохман
Редактор Н.Яцола
Заказ 5130/23 Тираж 546
ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий
113035, Москва, )К"35, Раушская наб., д. 4/5
Подписное
Филиал ППП "Патент", г.ужгород, ул. Проектная, 4
В тяжелом дизельном топливе фракции н.к, 260 С
В тяжелом дизельном топливе фракции 360 С " к.к, о
В мазуте фракции н.к. 360 С
Отбор светлых, мас,Х на нефть
Пример
