Устройство для индукционного каротажа

 

ОП ИСАНИЕ

ИЗОБРЕТЕН ИЯ

К AAYKHTV

Сеоз Советских

Социал мстнчесиих

Республик () )) 900823 (61) Доиолиительиый к патенту—

1606659 (22) Заявлеио 2306.71 (21) 166818у18-г (51) М. Кл (23) Приоритет 29.1 2.70 (32) 29.1 269 (31) 888239 (33) сшд

G 0 l Ч 3/18

Говударвтвииьй авивтвт

СССР во двлаи взабретеввй и открытая

Опубликовано 23,0181. Бюллетень JA) 3

Д,ата опубликования описания 2101.81 (53) УДК 550.837 (088.8) (т2) Автор изобретения

Иностранец

1Царль Рега (франция ) Иностранная фирма

"Сосьете де проспексьон электрик, (Франция) (7l) Заявитель

Ялюмберже" (s4) устройство д:1л ин,0укционного КАРотив

Изобретение относится к исследованию характеристик горных пород, в частности к индукционным устройствам, и может быть использовано для измерения средней проводимости и неоднородности пород, окружающих буровые скважины.

Для осуществления этих измерений используют изменения фазовых составляющих электрического сигнала, созда- 1в ваемого индукционным прибором при asтоматической записи результатов каротажа. С этой целью результаты измерений обрабатываются математически для представления показаний средней 16 проводимости и неоднородности пород.

Эти результаты, соответствующие средней проводимости и неоднородности, могут быть, в свою очередь, использованы для получения показаний проводи- хо мости различных исследуемых радиальных зон, К катушке (катушкам) передатчика подводят сигналы различных частот, при этом значения напря));ений, индуцированных в катушке (катушках) И приемника, вследствие прямой взаимной связи с катушкой передатчика на низких и высоких частотах, компенсируются. Для повышения точности проводимых .испытаний фазовые компоненты, используемые в вычислениях, измеряются на более высоких частотах.

Известна система катушек, содержащая одну или несколько катушек передатчика и одну или несколько приемных катушек ° Эти катушки могут быть смонтированы на опоре или держателе с фиксированием промежуточного пространственного расстояния между ними.

К катушкам или катушке передатчика подводят от генератора переменного тока электрические сигналы для наведения вторичного тока в окружающих породах, Электромагнитное поле, создаваемое этим вторичным электрическим током, наводит напряжение сигнала в одной катушке или в нескольких катушках приемника, Величина этого напряжения сигнала зависит от электропроводимости пород. У применяемых в

3 90082 настоящее время индукционных каротажных устройств для получения показаний измеряется только та часть сигнала проводимости приемника, которая находится в фазе с током передатчика, На выходе сигнал системы катушек при5 емника прямо пропорционален электрической проводимости пород в наиболь.шей части дяапазона, обычно встречающихся значений проводимости KO .

На результат измерений влияют нелинейные эффекты, обусловленные явлениями электрического скин-эффекта, Величина этого скин-эффекта возрастает с увеличением рабочей частоты системы катушек излучателя,.

Известны также устройства для корректирования результатов измерений .проводимости с помощью индукционных .систем относительно влияния нелиней.ности скин-эффекта. У одной из полодных систем первичный функциональный контур корректирует сигнал кажущейся проводимости, получаемый от индукционного измерительного прибора согласно предварителЬно заданной функции (2). В другой системе в приемной катушке наводится сигнал прямоугольной формы и суммируется с обычным компонентом сигнала, находящимся в фазе для образования сигнала проводимости, скорректированного на скин-эффект, Эта система основана на принципе, что сигнал от породы, имеющий сдвиг фазы на 90, приблизитель" . но равен составляющей сигнала от скин-эффекта, противофазного с этим сигналом в пределах данного диапазона Значений проводимости и частоты С33.

Блок выделения активной и реактивной составляющих комплексной проводимости пород содержит также устройство для вычисления проводимости участка пород, находящегося на выбранном расстоянии от скважины, Большинство пород, исследуемых с гюмощью индукционных измерительных прибОровр сОстОит из мнОжества зону

Обладающих различными проводимостями.

Подобные породы называют неоднородными, в противоположность породам, weющим одну проводимость (они называются однородными);

Поэтому необходимо совершенствовать- индукционные устройства, применяемые для исследования неоднородных горных пород.

Согласмо настоящему изобретению, Образовавшееся электромагнитное поле и наведенный сигнал имеют амплитуду и фазу, зависящие от проводимости и неоднородности пород, значения которых сравнивают с.амплитудой и фазой эталонного сигнала. По амплитудной и фазовой характеристикам наведенного сигнала (по двум или нескольким показаниям) можно определить необходимую характеристику породы, причем, по крайней иере, по одному из показаний находят проводимость. По второму показанию можно определить неодно46

l(orna значения рабочей частоты системы и проводимости близлежащих формаций не являются слишком большими, то эти известные системы обеспе« чивают исключительно точные измере4% ния проводимости формаций почти при всех встречающихся условиях. Однако, когда значение произведения частоты на проводимость пород становится очень большим, то очень трудно получить точный результат измерения проводимости из-за значительного влияния скин-эффекта . Если исследуемые горные породы являются неоднородными,. а произведение частоты и проводимости велики, to проблемы получения точных измерений проводимости горных пород существенно усложняются.

3 4

Цель изобретения - повышение точности измерений проводимости пород в широком диапазоне рабочих частот.

Поставленная цель достигается тем, что в устройство, содержащее скважинный снаряд, включающий систему генераторных катушек, соединенных с генератором, и систему измерительных катушек, соединенных с двумя фазочувствительными детекторами, линии опорных сигналов которых соединены соответственно с активным и реактивным элементами генераторной цепи, а также телеметрическую систему и наземный блок регистраций, введен блок ,выделения активной и реактивной составляющих комплексной проводимости пород, включенный между телеметрической системой и блоком регистрации, При этом введенный блок. содержит узел (устройство) объединения.совпа дающих по фазе составляющих напряжений, соединенный .с нелинейным каскадом, узел (устройство) суммирова- . ния объединенного и нелинейного сигналов, соединенный с регистратором, рый подается с поверхности земли.

На поверхности земли расположены лебедка и барабан (не показаны) для подъема и опускания упомянутой части измерительного устройства в скважину .

На поверхности земли расположен также источник питания (не показан) от которого к устройству подается электрическая энергия через кабель б, Система катушек включает (фиг. 1) излучающую катушку 7 и приемную катушку 8. Обе эти катушки соосно намотаны на непроводящем немагнитном опорном стержне-зонде ч и обычно параллельны продольной оси буровой скважины 2. Центры катушек находятся на расстоянии L друг от друга.

Внутри герметичного корпуса 5 расположен генератор 9 сигналов 8, выход которого подключен к катушке 7, Протекание переменного тока J через обмотку катушки 7 приводит к появлению напряжения сигнала в приемной катушке 8, величина которого зависит от .электрических характеристик горных, пород, В дополнение к составляющей напряжения, зависящей от строения пород, в приемной катушке наводится также дополнительное напряжение вследствие прямой связи магнитных потоков, пересекающих обмотки излучающей и приемной катушек. Для компенсации этого компонента напряжения в приемной катушке в аппарутуру введено устройство, выполненное в виде трансформотка 12 соединена последовательно с приемной катушкой 8. Трансформатор

10 включен таким образом, что напряжение в его вторичной обмотке 12 будет иметь противоположную полярность по отношению к полярности напряжения прямой связи, которое наводится в приемной катушке 8. Коэффициент трансформации (отношение витков обйоток

50 катушке 8. Любая необходимая настройка трансформатора 10 обычно произвоизмерительного услройства, которая подвешивается над поверхностью земли на достаточном удалении от любых зна5 900823

6 родность или какой-либо другой параметр зависяший от неоднородности.

На фиг. 1, показана функциональная схема предложенного устройства; на фиг, 2 и 3 - диаграммы напряжения (и его составляющих, находящихся в фазе и со сдвигом фазы на 90 }, индуцированного в приемной катушке индукционной измерительной системы при различныХ значениях проводимости одно-, родной породы; на фиг. 4 - диаграмма некоторых вычисленных параметров в функции напряжения от проводимости, находящегося в фазе и со сдвигом фазы íà 90 ; на фиг. 5 - функциональная схема вычислительной аппаратуры, раскрывающая и. 2 формулы изобретения; ка фиг, 6 - схема цепи дпя программирования цифрового вычислительного устройства общего назначения, которал

20 может быть использована для вычисления некоторых параметров; на фиг. 7 и

8 - положение измерительного прибора внутри буровой скважины и приведены радиальная и вертикальная характеристики пластов пород в виде некоторых параметров, полученных с помощью аппаратуры, изображенной на фиг. 1; на фиг, 9 - кривые 64 и б„ дейтви-тельной и мнимой компонент проводимости пород при их горизонтальном залвгании; на фиг, 10 и 11 - графики относительных сигналов в зависимости от расстояния на оси буровой скважины для геометрических факторов; на

35 фиг. 12 - блок-схема устройства опре- матора 10, первичная обмотка 11 кото1 деления активной и реактивной состав- рого соединена последовательно с гене ляющих, описанная в и, 3 формулы изо- ратором 9 сигналов, а вторичная оббретения.

На фиг. 1 дана функциональная схема индукционного автоматического регистрирующего устройства для каротажного исследования, которая разра- . ботана для исследования пород 1, пересеченных буровой скважиной 2. Бу- 4 ровую скважину 2 обычно наполняют жидким раствором 3. Погружаемая в скважину подвижная часть индукцион- трансформатора 10 выбран таким обраного измерительного устройства вклю- зом, что компенсирующее напряжение чает стержень-зонд 4 с системой ка- трансформатора равно по абсолютной тушек, который может перемещаться величине напряжению, создаваемому в внутри скважины 2. Электрические час- результате прямой связи в приемной ти устройства, опускаемые в скважину, помещены в герметичный корпус 5, который механически укреплен на верх- дится совместно с подвижной частью нем конце стержня 4 с системой катушек. Эта часть устройства в корпусе

5, в свою очередь, подвешена на армированном многожильном кабеле 6, кото- чительных магнитных тел, Следователь7 9008 но, напряжение сигнала на входе усилителя представляет собой только напряжение в приемной катушке х, наведенное вследствие действия вихревых токов в породах

Скважинная часть устройства (фиг.1) содержит усилитель 13, на вход которого подводится напряжение от приемной катушки 8 и вторичной обмотки 12 трансформатора 10, фазочувствительный де- 1 тектор 14 для выделения полярного выходного сигнала, величина которого пропорциональна составляющей напряжения сигнала от усилителя 13, который находится в фазе с током J в излучаю- 1 щей катушке. Для образования выходного сигнала с сопротивления 15 в цепи, питае):ой генератором 9сигналов,,снимают опорный сигнал для сравнения фазы и подают его в фазочувствительный детектор 14, Устройство (фиг, 1) содержит также второй фазочувствительный детектор 16 для создания однополярного выходного сигнала, который должен быть пропорционален той компонен- >> те сигнала от усилителя 13, которая имеет сдвиг фазы на 90 относительно фазы сигнала 1 генератора сигналов °

Дпя осуществления этого на вход фазочувствительного детектора 16 подают для сравнения фазы сигнал, возбуждаемый в катушке 17. Компоненты напряжения в фазе и со сдвигом фазы на

90, обозначенные соответственно

V> и Ч1 создаваемые фазочувствите1 зз льными детекторами 14 и 16, подаются на вход усилителя 18 и далее по многожильному кабелю 6 поступают íà nbeepxность, Щ

Скважинная часть устройства работает следующим образом, Генератор сигналов 9 питает сигна" лами с постоянной частотой излучающую катушку 7. Протекание тока через катушку 7 приводит к образованию переменного электромагнитного поля в пространстве, окружающем эту катушку передатчика, и которое, в свою очередь, проникает на значительное расстояние в соседние пласты горных по59 род,- Это приводит к возникновению вторичного тока, Как правило, этот вторичный ток протекает по круговым цепям, вокруг зонда 4 в скважине 2 и соосен с осью катушки 7, 8еличина этого вторичного тока зависит от эффективного импеданса материала вмещающих пород. Обычно этот ток содер23 8 жит активную и реактивную составляющие, 8 приемной катушке 8 наведено также вторичное напряжение, обусловленное пряьюй магнитной связью между катушками 7 и 8, Это напряжение вследствие прямой магнитной связи не зависит от изменения проводимости соседних пород и, следовательно, остается, в основном, постоянным в течение всего процесса исследований пород, окружающих буровую скважину 2. . Как видно из фиг. 1, этот сигнал от действия прямой взаимной связи компенсируется соответствующим включением трансформатора 10.

Из теории электромагнитного поля и в особенности иэ теорий, касающихся магнитных диполей, известно, что завистмость напряжения Ч; в приемной катушке от тока излучающей катушки доя пары соосных катушек, расположенных в однородной изотропной среде и разделенных расстоянием, большим размеров катушек, может быть выражена следующим образом.й где j = -1; J - ток генератора сигналов; 1Ч - проницаемость. среды; круговая частота в радианах для сигнала генератора uJ+2af, где f частога, А - произведение площади поперечного сечения на число витков излучающей катушки; Аг - произведение площади поперечного сечения на число витков приемной катушки; L - расстояние между центрами катушек; f- константа распространения волны в среде, окружающей катушки.

Когда окружающая среда имеет проводящий характер, как в настоящем случае, константа распространения волны может быть описана выражением

3 - Мзюб а, (2) где 6 означает электрическую проводимость среды. Уравнение (2) может быть переписано в следующем виде

У-1+, (3)

5 где 8 - .глубина проникновения тока (скин-эффект) в исследуемую среду, Эта глубина Й представляет собой эффективную глубину проникновения эле900823 и

О = 2/й)Б,ч . (6) ЧЧг+3Чк °

25 (dp3A< hv >L3 где о )ч3А А х — р Х

", а 1 (1Ц

Рр 3А< А;

Ч, обозначает,как это определяет уравнение {13), напряжение, создаваемое в результате прямой магнитной связи между излучаоцей и приемной катушками и не зависящее от проводимости материала соседних пластов.

На функциональной схеме устройства (фиг. 1) Ч„, от прямой магнитной связи компенсируется с помощью трансформатора 10.

V> óðàâíåHèя (12) соответствует составляющей напряжения, сдвинутой (8) Ч„=Ч -V, где (9) ктромагнитного поля и она определяется из выражения

Разложение уравнения (1) в степенный ряд и введение значения величины

1", определяемой уравнением (3), приводят к выражению l0

Как видно, уравнение (5) содержит действительную и мнимую части. В конечном виде уравнение (5) преобразуется в следующее

Здесь Ч означает действительную часть уравнения (5) и, следовательно, представляет составляющую напряжения в приемной катушке, которая находится в фазе с током сигнала в катушке

7. Эти совпадающие по фазе компоненты соответствуют активному сопротивлению породы. V - мнимая часть уравнения (5) и соответствует сигналам, наведенным в приемной катушке, фазы кото- 55 рых сдвинуты на 90 относительно пере вичного сигнала в излучающей катушке. Эти сдвинутые по фазе сигналы наведены действием прямой магнитной связи между катушками передатчика и 40 приемника, а также могут быть производными и от реактивного компонента импеданса формации, При излучении действительной части уравнения (5) можно видеть 45

Этой зависимости для совпадающего по фазе напряжения, определяемого уравнением (7), можно придать форму у у - (io) Член V,îïðåäåëÿåìûé уравнением (9), означает так называемый сигнал геометрического фактора, который предсказан линейной теорией. Как следует из уравнения (8), единственной переменной величиной является коэффициент 6 проводимости горных пород.

Следовательно, этот сигнал V геометрического фактора прямо пропорционален проводимости t материала прилегающих пород.

Остальные члены уравнения (7) представляют собой совокупность нелинейных компонентов и обозначаются символом Ч, определяемым уравнением (10) . Из уравнения (7) можно видеть, что этот член определяет влияние скинэффекта и является частью общего сиг- . нала V> .

В уравнении (5) реактивная составляющая (сдвинутая по фазе на 90 ) общего сигнала представлена мнимой частью уравнения (5) . Члены этой мнимой части имеют вид

Последнее уравнение соответствует форме

Чх Чи Чх (12) Д Я Б

11 9008 по фазе на 90О и определяющей величину реактивного компонента, зависящего от протекания вторичного тока в материале соседних пластов, Ее величина зависит от влияния проводимости материала пластов, что и отмечено коэффициентом 3 в уравнении (1 4), Суммируя уравнения VÄ (7) и VÄ (14) согласно формуле (6), получает напря- 16 жение приемника (компонента V, создаваемого в результате прямой взаимоиндукции, погашена)

1 а г А ч= ч, ° u„„15

87tt L — — -у — ° ° °, 25

На фиг, 2 показана диаграмма зависимости V, от Ч„ для исследований с помощью двухкатушечного зонда однородных пород в некотором диапазоне значений пооводимости. Из фиг. 2 видно, что значения проводимости возрастают по направлению против часовой стрелки вдоль кривой 19.

Первоначально индукционное измерительное устройство работало только на низкой частоте, тогда сигнал приемника был прямо пропорционален проводимости, Эту пропорциональность можно определить по уравнениям (4), (9), (10} и (14), Из уравнения (4) следует, что при низком значении частоты и1 глубина скин-эффекта Б будет большой. Следовательно, состав45 ляющая сигнала Ч, образованного вследствие скин-эффекта (определяемого уравнением (10), а также компонента, сдвинуты по фазе на 90 и характеризующая проводимость породы согласно уравнению (14), являются пренебрежимо малыми, Зто означает, что и в уравнении (9) остается только компонента напряжения V, обусловленная геометрическим фактором. Ди-. аграмма на фиг, 2 показывает, что

55 вся кривая l9 спрямляется при условии уменьшения значений Ч„ и Ч„, под влиянием уменьшения частоты.

23 12

Однако увеличение Чг и V» до уровня, где новая кривая проводимости пересекает первоначальную кривую 19, приводит к тому, что кривая проводимости в точке 20 будет смещаться в новое положение 21, При более низкой частоте большая часть представляющих интерес значений проводимости будет лежать на участке кривой вблизи оси Vt °

Однако использование низких рабочих частот значительно уменьшает отношение сигнала к помехам. Зто можно видеть из уравнения (9) так как компонента Ч4 индуцированного напряжения пропорциональна квадрату частоты 03. Следовательно, при возрастании рабочей частоты до уровня, когда становятся значительными напря>хения

Ч5 от скин»эффекта, находящиеся в фазе, и компонента напряжения, сдвинутая по фазе на 90 и зависящая от проводимости пород, будет получена кривая, аналогичная кривой 19 на фиг. 2, Для получения точных результатов измерения проводимости формации на этих сравнительно высоких рабочих частотах, для определения точных значений проводимости 3 формации, необходимо ввести коррекцию на скинэффект в выражение для составляющей напряжения Чр приемной катушки. Эта коррекция принимает форму сдвига уровня синфазного напряжения Vt npuемника на предписываемую величину при данных значениях этого напряжения Ч

Ввиду того, что скин-эффект влияет на принимаемое напряжение нелинейным образом, как это следует из уравнений (10) и (14) коррекция на скинэффект принимает форму нелинейного сдвига компоненты Чг напряжения приемника, находящейся в фазе, для получения скорректированных значении проводимости горных пород.

Проводимость, измеренная подобной системой с коррекцией на скин-эффект, является достаточно точной для значительного большинства значений llpO» водимости пород, как это изображено точкой 22 на кривой 19 проводимости (фиг, 2), Большинство пород не являются однородными и, следовательно, значения ,проводимости неоднородных пород не будут совпадать с кривой l9 (фиг,2) проводимости однородного пласта, При сравнительно низких значениях проводимости пласта эта разница не

13 90082 будет слишком заметной, гак как наклон кривой 19 при подобных значениях проводимости приближается к нулю.

Рассмотрим случай, когда неоднородная порода может иметь значения

V è V соответствующие точке 23 на фиг, 2. При измерениях с помощью систем прежнего вида, когда определяется только не влияющая на фазу состав- 10 ляющая напряжения V предполагается, что измеренное значение проводимости породы представляет собой вертикальную проекцию точки 23 на кривую 19 проводимости породы. В действительности по нескольким .значениям средней проводимости пород находят проводимость по кривой 19, в точке 20 которая наиболее близка проводимости в точке 23. Неточности измерений, возникающие из-эа .неоднородности пород, могут быть скорректированы до некоторой степени благодаря использованию нескольких измерительных устройств сложной вычислительной техники

Согласно изобретению, измеряют оба значения совпадающей по фазе с током генератора компоненты Vp и сдвинутой

О 1 по фазе на 90 компоненты Ч» напряжения приемника и, используя эти значения, не только более точно определяют гроводимость пород в большинстве случаев, но также и степень их неоднородности. При этом предполагают, что параметр проводимости б в уравнении

35 (1), а также в сочетании с уравнением (2), является комплексным числом, име. ющим действительную и мнимую части.

Обозначив действительный и мнимый компоненты проводимости соответственно

40 б„и б„комплексную проводимость G определяют уравнением

19 однородной проводимости, как это представлено точкой 26, то значение компоненты (>„ является отрицательным и проводимость близлежащей зоны больше проводимости удаленной зоны.

Следовательно, полярность величины б„ указывает на распределение проводимости пород. Расстояние между точкой 26 и ближайшей точкой на кривой 19 проводимости для однородной породы соответствует степени неоднородности. Следовательно, зная величину b, можно определить неоднородность, т,е. относительное значение проводимости близких и удаленных эон горных пород (вертикально и радиально) по амп»итуде и полярности вычисленного параметра 5 . (16) 6-бч + JSV

Обьединение уравнений (1), (2) и (16)

45 дает

-Ju)jpAgА„

V-V, V„2 1» з (13 14 (перпендикуляр к кривой 19) рассто" яние между точкой 24 и кривой 19 представляет значение Ь„и может быть отградуировано в единицах значений б „. Расстояние между начальной

1 точкой 24 и кривой 19 при V>., V 0 до точки пересечения 35 соответствует значению компоненты G>, и может быть отградуировано в единицах измерения

Gu

Из вышеизложенного можно вывести, что выбранное значение компоненты 6л находят в точке пересечения перпендикуляра с кривой 19 проводимости, например для точки 24. Следовательно, значение компоненты 6< представляет среднюю величину проводимости формации в исследуемой зоне, Таким обра-. зом исследованная проводимость одно> родных пород выра>хена в данном случае в средних значениях проводимости для пород данного типа.

Определим значение компоненты Ьч, е ли искомая точка, определяемая знаI чениями V> и Мх, лежит в области, ограниченной кривой 19 проводимости (как это показано для точки 24), тогда величина б является положительной и значение проводимости породы вблизи расположения катушек меньше проводимости в тех зонах, которые больше удалены от катушек. Наоборот, когда значение 61 оказывается вне кривой

С целью более полного представления о составляющих 6„ и бу на фиг. 3 воспроизведена кривая 19, показанная

55 также на фиг. 2, Определяют значения

1 компонентов V и V» в точке 24, расположенной наиболее близко к кривой 19

У однородных пород значение параметра О1, равно нулю, когда значения

1 компонентов V> и V> соответствуют точке, лежащей на кривой проводимости для однородной породы, а измеренное значение параметра (з„определяется по координатам точки, образован15 90082 ной пересечением перпендикуляра с

l кривой (Ч» = V - О), До настоящего момента описание касалось только двухкатушечного зонда, Известно, что благодаря использованию 5 нескольких передающих и принимающих катушек, можно получить улучшенную характеристику, т,е. можно более полно определить влияние радиальных и вертикальных геометрических факторов, 10

Методика согласно настоящему изобретению может быть также применена к сигналам, образуемым подобными многокатушечными устройствами, Оценку результатов измерения посредством многокатушечных устройств

1 необходимо проводить для каждой пары передающих и приемных катушек, считая их отдельным двухкатушечным устройством и затем объединяя сигналы всех двухкатушечных зондов, Перепишем уравнение (17) для многокатушечного зонда

2" 1-сии

- (1- j3" L--) (8) где А1,„ — произведение площади попе речного сечения и числа витков катушки m-го передатчика; Аㄠ— произведение площади поперечного сечения и числа витков катушки и-го приемни-: ка; L - расстояние между центрами

35 катушек m-го передатчика и и-го приемника и, наконец, 40

Для определения проводимости в уравнении (18) правую часть этого уравнения следует разделить на

3 16 и 6„ одинаковым способом, как было решено уравнение (1) относительно тех же параметров для двухкатушечного зонда. Уравнения (18) и(19) представляют собой обобщенные выражения и они распространяются на число катушек, включая двухкатушечный зонд, Уравнение (19) может быть использовано для получения координатной сетки, определяющей значения величин (1„ и 6 „ в функции переменных 6„ и "„, Это можно осуществить, например, путем выбора значений G„ и G и решения уравнения для соответствующих значений 6» и 5„. На фиг. 4 пока,зан результат подобных вычислений.

На рис. 4 дана диаграмма значений б„ в эавимости от 6„ для многокатушечного устройства, Как следует из диаграммы (фиг. 4) можно значения Ч„ и Ч„ (или (э„ и 6» ) определить через значения параметров

6„ H Gy с помощью семейства ортогональных кривых, построенных в системе прямоугольных координат, где эти семейства кривых будут криволинейными относительно прямоугольной координатной системы, flo осям прямоугольной системы координат (фиг, 3 или 4) можно отложить значения 6» О,G» = 0 и определить затеи любые значения параметров 6„ и 6„ с помощью этих кривых. Кроме того, эти кривые позволяют определить параметры G„ и6„ при построении их в системе координат для 8» и 5„, Следовательно, при практическом использовании изложенных способов параметры С и T„ измеряют с помощью измерительного устройства, опущенного в буровую скважину, и те we способы согласно настоящему изобретению могут быть применены для получения (р„и G„c помощью измеренных значений параметров 6» и 6„.

Можно написать

Л А (19)

1 сии

6» соответствует Ч„ .

Затем уравнения (18) и {19) могут быть решены относительно величин G>

Подобный прием может быть осуществлен с помощью сложных или простых преобразований. Например, измеренные

l значения компонентов Ч» и Ч„позволяют определить по диаграмме на фиг. 4 значения параметров 6» и 4 . С ее помощью для любого измерительного устройства можно составить таблицы значений параметров б„иб„для любых значений О и 5>, Подобную таблицу можно использовать для простых вычислений или составить программу для введения ее в вычислительное устройство, 23 18 ния выходного сигнала, пропорционального произведению Alg 6„, умножается на коэффициент А из уравнения (18} .

Этот выходной сигнал иэ каскада 32 усиления вместе с сигналом, пропорциональным постоянному коэффициенту с из уравнения (20), и значению 86„ поступает в узе суммирования объединенного и нелинейного сигналов 33 (суммирующий контур), выходной сигнал которого пропорционален согласно уравнению (20) значению логарифма параметра Gö, Величину Â 6, дает цепь 34 усиления, которая принимает сигнал, пропорциональный параметру 1» из суммирующего каскада и умножает на коэфФициент В. Логарифм величины 6„ может быть также преобразован в линейный параметр б„путем использования антилогарифмической схемы 35.

Для получения значения б» следует

1g G умножить на коэффициент А посредством каскада 3б усиления и полученный результат передать в суммирующий каскад 37, Дополнительно к

t этому G умножают на коэффициент В с помощью каскада 38 и результат передают в суммирующий каскад 37. Коэффициент С также вводят в тот же каскад и таким образом сигнал на выходе его будет согласно уравнению (23) пропорционален логарифму параметра 6 .

Логарифм параметра 6 преобразу. т в значение самого параметра посредством антилогарифмического каскада 39, сигналы с выхода которого поступают на вход дифференциального усилителя о

40, Сдвинутый по фазе íà 90 сигнал

V, в зависимости от свойств породы поступает затеи в положительной полярности на вход дифференциального усилителя 40 через усилитель 41, так что согласно уравнению (22) сигнал на выходе последнего будет пропорци- онален величине 5», В случае необходимости член, определяющий неоднородность пород, может быть нормалиэован для учета колебаний проводимости пластов. Для осуществления этого необходимо параметр 6» разделить на б„ или лучше на сумму параметров 6„ +

+ G»., что может быть выполнено каскадом 42 (Фиг. 5).

Уравнения (17) и (19) могут быть решены с помощью цифровой вычислительной машины для каждого измеренного

1 значения Vq u Vz или Я» и („ .

Рассмотрим теперь фиг. 6, где показана схема запуска вычислительной

lgG„= С + Alg6,+ BG» + 06„+ ...+

+ А, lg6„+ В»б» + 0(6» ) + (20), I I аЧ„+ вЧ„и 6„= aV„+

ГДЕ 61 =!

+ в к (21 ) Выражение для параметра э» имеет вид

196 —— С + А 106„+ В G + 0Я + 20

+ AÄlgS + В З„+ О„(5„) + ... (22) > е Юъ- - d6 (23) Коэффициенты от а до с, А, В, С, О, ся постоянными зависимыми только от конструкции катушек зонда и определя- З0 ются в процессе построения кривых.

На Фиг.5 показан пример построения блока 27 выделения активной и реактивной составляющих комплексной проводимости пород согласно и. 2 формулы изобретения для вычисления параметров 8» и Gq, который показан также на фиг. 1, Вычислительное устройство (фиг. g) может определить только первые три члена уравнений (20) и (22), Сигналы V» и V„ из измерительной аппаратуры, расположенной в скважине, поступают через каскады

28 и 29 усиления, которые определяют реднее значение коэффициентов 1 и 4> е, в узел 30 объединения совпадающих по фазе напряжений 30 (суммирующий каскад). Каскад 30 суммирует эти две величины аМ . и aV и образует выходной сигнал, обозначенный в соответствии с уравнением (21) буквой 6,. Выходной сигнал 6» поступает в нелинейный каскад - логарифмический преобразователь) 31 для получения выходного сигнала, пропорциональ55 ного логарифму от 6» . Этот выходной сигнал из логарифмического преобразователя 31 подается в каскад 32 усиления, где величина lg 6» для образова17 9008

Можно также использовать построенные кривые для приближенного решения уравнения (19). В зависимости от точности аппроксимации уравнения (19), эти выражения могут быть сложными или простыми. Некоторые выражения для параметров б„ в функции компонентов

У» и V можно в достаточной степени упростить значения

19 90082 машины, которая решает уравнения относительно параметров и 6» в функции величин 6» и (р„ .

После запуска схемы по данной программе измеренные параметры проводи5 мости для одного уровня глубины, с учетом поправочных констант измерительного прибора вводятся в вычислительную машину через блоки 43 и 44 обработки данных, Затем в первом при- 0 ближении параметр б,„ считают равным параметру 6», а параметр 5» приводят к нулю с помощью блока 45, Это первая аппроксимация соответствует случаю однородной породы, После этого уравнение (19) с помощью блока 46 обработки данных решают относительно параметров 6» и 6», используя для этого значения 6„ и 6» .

Когда необходимо определить с достаточной точностью параметры (з„ и

Я», применяют ряд итераций, Подобная итерация состоит в определении разноt сти между одним или обеими измеренными значениями величин б„ и/или Я„ и вычисленнь1ми значениями этих величин с использованием заданных значений параметров б„ и б„. В этом случае посредством блока 47 итерацию производят, определяя разности между новым вычисленным значением Я» и прежним г И 1 значением 6», когда эта разность меньше выбранного коэффициента С, Если ответ схемы совпадения соответствует "Да", для ранее заданных зна35 чений параметров 4 и(р„, то вычисления данных производят уже для следующего уровня глубины посредством блоков 48 и 49 . Если проверка схемы совпадения (блок 47) неудоелетворитель40 на, то выбирают новые значения параметров G и G> и вновь повторяют тот же процесс вычисления блоком 50 обработки данных, причем выходно" сигнал этого блока подается для этого

45 на вход блока-46 .

8 процессе повторного выполнения вычисленных операций для ранее вычисленного значения параметра G», обозначенного 5 сравнивают его с

» 50 последующим вычисленным значением того же параметра, обозначенного

II-$

Таким образом, посредством блока 46 и схемы совпадения производят проверку, определяя правильность вычисленных значений параметра », которые значительно изменяются от одной интерации к следующей, Если они не изменяются, то это показыва3 20 ет, что они являются для выбранных окончательными значениями параметрое

6„и G

Для определения правильности новых значений параметров 6ц и 6 вычисляют отношение измеренного значения суммы b» + jG, к ее вычисленному значению, а затем производят умножение на последнее выбранное значение параметров 6 и Gq, Уравнение, соответствующее выбору новых значений параметров С „ и бч, имеет вид (и 0 (и+l) 6p J у и . И бч ") ч — и, и " 3 ! х + J x (24) где обозначение (n + 1} относится к новому параметру, используемому при следующих вычислениях, а обозначение и относится к ранее вычисленному параметру. Уравнение, которое решает блок,47, имеет вид

5„" - 6„ " " с. С, (25) где (n - 1) определяе",, что значение

G» получено раньше данного вычисления (первоначально оно соответствовало измеренному значению Gy ); С представляет собой любую величину.

Таким образом, значения napaHeTpQE (» и 5„ вычислены для каждого уровня глубины, а параметры G и ("„ первоначально выбирались для различных значений 5», включая равные нулю.

Уравнение (19) затем решают относительно 6» и 6„. Если вычисленное значение параметра 6» (6»") не удовлетворяет уравнению (29), то составляет в соответствии с уравнением (24) программу вычислений новых значений параметров 5ч и 5», Эти новые значения параметров Гэц и э» затем используются для вычисления новых значений параметров 5» и b а новое вычисленное значение параметра 6 „ (и/или параметра (>„ ) сравнивают с ранее вычисленным значением G» и/или 6„ (согласно уравнению (25). Если уравнение (2 ) удовлетворено, производят вычисление новых значений параметрое бц и согласно уравнению (24) и вгсь процесс вычислений повторяется. Этот процесс вычислений продолжается несколько раз до тех пор, пока полученные результаты не будут окончательно удовлетворять уравнению (25) и тогда последние вычисленные значения параметров 6ц и 6» будут отпечатаны, а (3O) Gur=fg dr о (31) 6,,=J „ь, е (3 2) 45

Р =) т Р 1

21 9ОО8 программа будет продолжаться и выполняться для следующего уровня глубины, Характеристика индукционного измерительного прибора для каротажа формации посредством так называемой теории геометрического фактора, т.е. использование радиальных и вертикальных геометрических факторов для каротажа формации обычной индукционной системой, можно распространить на предлагаемую индукционную измеритель. ную систему ° Однако геометрический фактор, применяемый для предлагаемоГо изобретения, имеет вид комплекс- 15 ного числа, Для двухкатушечного устройства геометрические факторы g„ è

9„,связанные с результатами измерения параметров Su и бр, могут быть выражены следующим образом

90 J9y= g(" 1" е (1-13 т>в (- рт1 (26) ,1 т . ><1 à

r e)FL

25 где 9 (r, z) - означает геометрический фактор, определяемый соответственно

Доллю; Pr - расстояние между катушкой передатчика и виной заземления устРойства; 1 % - расстояние между 50 катушкой приемника и шиной заземления устройства.

На фиг, 10 даны кривые, определяющие расстояния Р и pp,. .Расчлененные уравнения (26) на отдельные вы- 55 ражения для действительной части g и для мнимой части д„ дает

g„= g 1 ((1 - xS + VP)cos(yS) +

+ (yS + uP)s1n(yS)) (г7) 9м = 9 1 ((1 — х5 + ЧР)51п(У5) (yS + uP) cos(yS)) (г8) r3 где g = — - —; S = pl +Pk; о 2 р3р5

u = Ирй„; V =(d>lg Q

Величины q„ и g для многокатушечного устройства могут быть такыре выражены с учетом размеров, расстоя23 22 ний и т.п. для всех катушек. Радиальные и вертикальные геометрические факторы могут быть выведены на основании геометРических фактоРов 90 и g для всего устройства. Радиальный геометрический фактор при геометрическом факторе 9ц для всего устРойстВа равен (29)

Интегральный радиальный геометрический фактор для прибора для частных значений равен

Инте грал ьный вертикальный геометрический фактор для прибора g ðàâåí

I и вертикальный геометрический фактор для g равен

На фиг. 7 показаны диаграммы изменений радиальных геометрических факторов 90е и ОЧ для двухкатуаечного измерительного устройства. На фиг. 7 можно видеть, что отрицательные и положительные участки площади, ограниченные кривой для радиального ге-. ометрического фактора ВЧЕМ, соответственно обозначенные К и L, равны по площади, поэтому в гомогенной среде общая реакция для 6 Чр равна нулю.

С другой стороны, если зона, наиболее близко примыкающая к катушкам, является более проводящей, чем радиально более удаленная зона, то реакция будет отрицательной, Наоборот, если радиально более удаленные зоны являются более проводящими, то характеристика, определяемая радиальным геометрическим фактором ба будет положительной. Радиальный геометрический фактор 6Ч в значительной степени близок с фактором Долла.

На фиг. 8 даны диаграммы вертикальных геометрических факторов Gu и

ОЧр для устройства с двумя катушками.

Кривая вертикального геометрического фактора GVr ïðèBåäåíà на левой части рисунка. Лналогично изменениям ради23 9008 ального геометрического фактора &Яр положительные и отрицательные площади, ограниченные кривой для вертикального геометрического фактора ЬЧл равны между собой, так что общая реакция, определяемая вертикальным геометрическим фактором GVy в гомогенной среде будет равна нулю, На фиг. 8 центральная зона с отрицательной реакцией обозначена буквой Н, а верхняя и ниж- >в няя зоны с положительной реакцией обозначены соответственно j u J . .Если дальний исследуемый пласт породы является более проводящим, чем прилегаю- щие пласты, что соответствует .по рисунку большей проводимости s зоне Н, чем в зонах j и J, то характеристика,. определяемая посредством вертикального геометрического фактора Cy,, будет отрицательной и, наоборот, она будет положительной, когда ближние пласты являются более проводящими.

Вертикальный геометрический фактор Си (фиг .8) очень сходен с геометрическим фактором для измеритель- 5 ного устройства с двумя -катушками, который определяется согласно теории, описанной в ранее упомянутой статье

Долла. Поэтому значения проводимости

G будут почти одйнаковыми с обыч- 30 ными значениями проводимости, измеренными с помощью квротажа обычными индукционными измерительными приборами. Геометрические факторы, как это 1 следует иэ уравнений (27) и (28), изменяются в зависимости от характера проводимости. Кривые (фиг. 7 и 8) соответствуют типичным условиям. Хотя радиальные и вертикальные геомет» рические факторы бцубчл, Cu„,Cv< приведены для измерительного устройства с двумя катушками, их можно вывести для конструкций с любым количеством измерительных катушек. Они также могут быть использованы как

45 средство интерпретации результатов измерений параметров 8р и Gy, полученных с помощью любого подобного изме рительного устройства с несколькими катушками, Кривые логарифмических параметров 5р и6, полученных при

50 исследовании пород, показаны в левой части фиг. 9 ° Здесь имеется три однородных пласта, обладающих проводимостями 6<, 5», 5 причем они показаны в верхней части фиг. 9, Проводимость 8 больше проводимости G< и больше проводимости 6, Логарифм от параметра 5„,полученный при ис23 24 следовании этих пластов, почти одинаков с кривой логарифма проводимости, полученной с помощью известного индукционного измерительного устройства. Однако кривая логарифма параметра бл совершенно отличается от ранее записанных любых логарифмических значений. Измерение проводимости (фиг, 9) производилось перемещением измерительного устройства сверху вниз.

При перемещении катушек от пласта

П, с проводимостью Я„ к более проводящему пласту П на границе пластов параметр Зр будет сначала иметь положительное значение, а затеи при переходе этой границы приобретает отрицательное значение. Далее значение параметра бл становится близким к нулю, вплоть до границы пласта с проводимостью G Причину этого можно видеть, если учесть вертикальный геометрический Фактор 69 (рис.8).

Дпя случая расположения измерительных катушек, соответствующего центральной части кривой между положительными участками j или J, вследствие влияния геометрического фактора данные исследования являются противоположными для более проводящей формации, которая соответствует центральной части кривой H. В том случае, когда центральный участок Н противостоит более проводящему пласту с проводимостью 6», отрицательные компоненты сигнала будут превышать положительные компоненты сигнала. Отсюда можно видеть, почему параметр имеет положительный знак вслед эа отрицательным значением, когда измерительные катушки пересекают границу ластов от

rl„K n„.

Когда измерительные катушки проходят от пласта П, к менее проводящему пласту П, то кривая параметра бл отклоняется в отрицательном направлении, а затем в положительном направлении, Это происходит потому, что участок Н кривой геометрического фактора соответствует переходу к более проводящей формации, когда катушки перемещаются по направлению к границе этого пласта. Когда измерительная катушка перемещается от границы пласта, участок Н кривой геометрического фактора будет соответствовать менее проводящей формации

:,П, и, следовательно, создавать по"ложительное отклонение, Эти отклоне25 9008 ния помогают определить разграничение пластов, Теперь рассмотрим, что получится, когда измерительное устройство исследует формации, лежащие в зонах, заполненных раствором с проводящей жидкостью, Этот пример представлен на фиг. 9, где приводятся формацйи с прОвОдимОстями Gt» Х» и GtI - 5 (Пласты Пь и П разделены пластом

П5 с прОвОдимОстью 65, ПРОвОдимОст ь

5t» больше проводимости 5„», а проводимость бмь больше проводимости (р ь. Дпя пластов П» и П» кривая логарифма параметра 5> определяет сред- 5 нюю проводимость каидого пласта. Однако кривая будет иметь положительное значение в зоне, противолежащей пласту П», потому что зона с проводимостью Ga» является менее проводящей, чем радиально более удаленная, непропитанная раствором зона с проводимостью <» . Почему это значение будет положительным можно увидеть из рассмотрения фиг. 7, где показано, что кривая для радиального геометрического фактора GV1 проходит в отрицательной области К в зоне, радиально более близкой к измерительным катушкам и в положительной области радиально более удаленной от этих катушек, Следовательно, если проводимость GII» насыщенной раствором зоны меньше npoBQAM CTN Gt», не насыщенной зоны, то положительная часть ха35 рактеристики, т.е. кривой геометрического фактора (фиг. 7) будет оказывать большее воздействие на сигнал, чем отрицательный участок характеристики, 40

При дальнейшем движении измерительного устройства, когда катушки приближаются к границе между пластами

П» и П, логарифм параметра G> покажет уменьшение проводимости, как результат уменьшения средней проводимости между двумя пластами формации.

С другой стороны, логарифм параметра

SI будет оставаться положительным, когда измерительные катушки прибли50 жаются к границе этого пласта, так как средняя проводимост ь G пласта

IlS больше проводимости пласта П . Когда измерительные катушки пересекают пласт П, то значения логарифма пара55 метра G„íå будут иметь отклонении вследствие того, что пласт П является однородным. Затем, когда измерительные катушки еще больше прибли23 26 жаются к границе между пластами Ag u

П и, следовательно, подвергаются большему влиянию пласта П, логарифмические значения параметра Gy возможно будут изменяться в область отрицательных отклонений, что указывает на тот факт, что проводимость ау<

r захваченной проникновением зоны больше проводимости пласта, не затронутого проникновением, Причина этого отрицательного отклонения связана с тем, что IlpoBoдимость на отрицательном участке К кривой геометрического фактора (фиг. 7) больше проводимости íà положительном участке L той же характеристики. Когда измерительные катушки движутся к границе между пластами

Пь и П, логарифм параметра становится положительным, так как проводимость С больше средней проводимости пласта П . После того, как измерительные катушки будут двигаться далее от границы пласта, кривая логарифма параметра 5 Д будет сначала отклоняться в отрицательном íàIlðàâлении по прямо противоположной причине, а затем пересекает ряд стабильных нулевых значений для случая гомогенности пласта П . .В дополнение к регистрации параметров Ьц и о для получения логарифмических кривых, которые определяют среднюю проводимость и неоднородность пород, сочетают параметры G и Gv таким образом, что они дают информацию относительно проводимости различных радиальных зон формации, На фиг. 10 показаны графини относительных сигналов в зависимости от радиального расстояния от оси буровой скважины (по которым можно определить значения радиального геометрического фактора), обьясняющие каким образом сочетание параметров б„ и Я„ может дать необходимую информацию. Кривая

9„, показанная сплошной линией . (Фиг.10), представляет собой совокупность значений радиального геометрического фактоРа 9„ для многокатушечной конструкции измерительного устройства. Кривая aC gq (нанесенная сплошной линией) соответствует радиальному геометрическому фактору gy, умноженному на коэффициент oC . 8 результате совмещения этих двух кривых геометрических факторов 9„ и оС 9у можно получить кривую результирующего геометРического фактоРа 9ц +ф 9, 27 90082 которая соответствует исследуемой глубине залегания пород в радиальном направлении. На фиг. 11 показана вертикальная проекция объединенных геометрических факторов, показанных на фиг, 10 . Сплошная кривая (фиг ° 11)

5 характеризует геометрический фактор, полученный в результате сочетания геометрического фактора и„ со(,„ g .

1!з сравнения этой кривой с кривой геометрического фактора ц„ на фиг, 10 можно видеть, что геометрический фактор gu + g

+ А унсоответствует сочетанию параметров Gu и 8у, согласно выражению м + с ч °

Сравнительно неглубокое радиальное исследование может быть достигнуто путем вычитания геометрического фактора g„, умноженного ыа выбранный множитель o(,, из геометрического фактора g« Если выразить это через значение сигнала, то такая операция соответствует вычитанию oC,Gv из60, Теперь рассмотрим фиг. 12, где показано устройство для вычисления проводимости участка пород, находящегося на выбранном расстоянии от зо скважины и сложения параметров Я„и

6 по и, 3 формулы изобретения (для получения отдельных сигналов, соответствующих проводимостям различных радиальных зон пород), Сигнал 5 умножен на коэффициенты

+ 4 и -а „ в блоках 51 и 52 и затем подается в суммирующие блоки 53 и

54. Сигнал 5ц такие поступает в суммирующие блоки 53 и 54, в результате ,чего выходные сигналы имеют вид ао бо + K» Gó H ЯЦ» <Х СЧ

Блоки умножения 51 и 52 и соответствующие суммирующие блоки 53 и 54 могут отдельно содержать операционные усилители с соответствующими входными сопротивлениями, причем выбор способа соединения положительного или отрицательно;о сигнала на выходе усилителя

50 определяет знак множителя +

Следовательно, в результате практического осуществления предлагаемого

3 28 изобретения можно получить точное измерение средней проводимости среды, окружающей систему катушек устройства, без ошибок,,обусловленных неоднородностью пород и скин-эффектом.

l(poMe того, можно получить значения неоднородности среды, окружающей измерительные катушки, в логарифмическом масштабе, Эти измерения могут быть получены в результате применения устройства с одной приемной катушкой.

Хотя показана возможность измерения двухфазовых составляющих напряжения сигнала на выходе приемной катушки, которые были использованы для получения значений Gu u Sv возможно также измерение и других параметров для получения тех же сигналов 8ч и (3„. Следовательно, амплитуду напряжения сигнала на выходе приемной катушки и его фазовый угол могут быть использованы для получения тех же результатов. Например, согласно фиг. 4 предположим, что точка 34 представляет результат измерения с помощью упомянутых катушек, т.е, измерения длины вектора между этой точкой и началом ко1 ординат(Ч = Ч» = О) и измерения угла между этим вектором и любой из осей координат Vp u Vy (или преобразованных вариантов их), которые могут быть использованы для определения положения очки 24 относительно кривой 19 . Таким образом могут быть после этого получены значения, представляющие проводимость и неоднородность исследованных пород. Сигналы фазовых компонентов

Ч и Ч функционально зависят от амплитуды и фазы напряжения сигнала, наведенного в приемной катушке, ко орые, в свою очередь, пропорциональны амплитуде и фазе электромагнитного поля в прилегающих породах, Хотя сущность изобретения описана для случая, когда измеренная точка

V V (т.е. точка 24 на фиг. 4) проектировалась перпендикулярно,на кри ауе 19 (фиг. 4) и параллельно на ось

Vg на кривой 19, возможны другие варианты, когда проектируют измеренную точку другим способом на кривую 19, причем эти способы не изменяют сущности изобретения, Дополнительно выбранная модель формации для лучшей формы практического выполнения изобретения представляет собой однородную породу, определяемую кривой 19, можно считать, что другие модели формации также моФормула изобретения

29 90082 гут быть использованы. Например, может быть использована другая кривая, параллельная и удаленная от кривой

19.

1, Устройство для индукционного каротажа, содержащее скважинный снаряд, включающий систему генераторных катушек, соединенных с генератором, 19 и систему измерительных катушек, соединенных с двумя фазочувствительными детекторами, линии опорных сигналов которых соединены соответственно с активным и реактивными элементами

13 генераторной цепи, а также телеметрическую систему и наземный блок регистрации, о т л и ч а ю щ е е с я тем, что, с целью повышения точности исследований, оно дополнительно содержит блок выделения активной и реактивной составляющих комплексной проводимости пород, включенный между телеметрической системой и блоком регистрации, 25

2. Устройство по и. 1, о т л и ч а ю щ е е с я тем, что блок выде3 30 ления активной и реактивной сост авля ющих комплексной проводимости пород содержит узел объединения совпадающих по фазе составляющих напряжений, соединенный с нелинейным каскадом, . узел суммирования объединенного и нелинейного сигналов, соединенный с регистратором.

3. Устройство по и, 2, о т л ич а ю щ е е с я тем, что блок выделения активной и реактивной составляющих комплексной проводимости пород содержит устройство для вычисления проводимости участка пород, находящегося на выбранном расстоянии от скважины, Источники информации, принятые во внимание при экспертизе

I. Доли Г. Г, Введение в индукционный метод каротажа и его применение на нефтяных скважинах,"-1. Petroleum Techrology", 1949, Я 6, 2, Патент СИ1А l" 3226633, кл. 324 - 6, 28. 12 .65 .

3, Патент США 11 3147429, кл. 324 - 6, 01,09.64 (прототип).

900823

Составитель Воскобойникбв

Редактор С, Патрушева Техред С.Мигунова Корректор М. Пожо

Заказ 12225/77 Тираж 718 Подпи сное

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва, 8-35, Раушская наб,, д, 4/5

Филиал ППП "Патент", r. Ужгород, ул. Проектная, 4