Способ алюминотермического получения феррониобия
Владельцы патента RU 2258095:
Югов Герман Павлович (RU)
Клевцов Александр Николаевич (RU)
Коньков Геннадий Николаевич (RU)
Изобретение относится к области металлургии, а именно к способам алюминотермического получения феррониобия. Предложен способ получения феррониобия (варианты). Способ включает стадийные загрузку и проплавление шихты, содержащей ниобиевый концентрат, натриевую селитру, известь, железную руду, алюминий и слив расплава продуктов плавки, при этом в качестве ниобиевого концентрата используют товарный ниобиевый концентрат, на первой стадии загружают шихту со скоростью 300-380 кг/м2мин, содержащую всю массу товарного ниобиевого концентрата и натриевой селитры, 30-70% железной руды от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки и алюминий в количестве 0,85-0,99 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия, на второй стадии загружают шихту в количестве 35-55% от массы пятиокиси ниобия в товарном ниобиевом концентрате первой стадии со скоростью 210-270 кг/м2мин, 30-70% железной руды от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки и алюминий в количестве 1,6-2,0 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия и перед сливом осуществляют выдержку расплава 0,1-0,6 времени проплавления шихты. Технический результат - повышение извлечения и повышение качества полученного сплава феррониобия. 2 н.п. ф-лы, 1 табл.
.Изобретение относится к способу алюминотермического получения феррониобия, включающему стадийные загрузку и плавление шихты, содержащей ниобиевый концентрат, железную руду, натриевую селитру, алюминий и слив расплава продуктов плавки.
Сущность изобретения:
1. На первой стадии загружают шихту со скоростью 300-380 кг/м2·мин, содержащую всю массу товарного ниобиевого концентрата и натриевой селитры, 30-70% железной руды от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки, и алюминий в количестве 0,85-0,99 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия.
На второй стадии загружают шихту в количестве 35-55% от массы пятиокиси ниобия в товарном ниобиевом концентрате первой стадии со скоростью 210-270 кг/м2·мин, 30-70% железной руды от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки и алюминия в количестве 1,6-2,0 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия, и перед сливом осуществляют выдержку расплава 0,1-0,6 времени плавления шихты.
2. При использовании в составе шихты, товарного ниобиевого концентрата с попутным ниобиевым концентратом с содержанием пятиокиси ниобия 30-32% плавку ведут в три стадии.
На первой стадии загружают шихту со скоростью 210-280 кг/м2·мин, содержащую всю массу попутного ниобиевого концентрата, 10-30% натриевой селитры от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки и алюминий 0,8-0,92 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия.
На второй стадии загружают шихту со скоростью 300-380 кг/м2·мин, содержащую всю массу товарного ниобиевого концентрата, 70-90% натриевой селитры от массы плавки, и алюминий в количестве 0,85-0,99 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия.
На третьей стадии загружают шихту со скоростью 230-240 кг/м2·мин, содержащую 30-70% железной руды от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки и алюминий в количестве 1,6-2,0 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия и перед сливом осуществляют выдержку расплава 0,1-0,6 времени плавления шихты.
Изобретение относится к металлургии, конкретно к способу алюминотермического получения феррониобия.
Известен способ алюминотермического получения низкокремнистого феррониобия из технической пятиокиси ниобия, заключающийся в стадийной загрузке и плавлении компонентов шихты.
На первой стадии загружают шихту состава: железная руда 560 кг, известь 170 кг и алюминий 140 кг, что составляет 0,75 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия.
На второй стадии загружают шихту состава: пятиокись ниобия 1200 кг и алюминий 475 кг, что составляет 1,12 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия.
На третьей стадии загружалась шихта состава: железная руда 205 кг, известь 170 кг и алюминий 73 кг, что составляет 1,01 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия.
Недостаток способа: при использовании на плавке пятиокиси ниобия извлечение ниобия в металл составляет не более 92-93,5%. Это связано с тем, что на второй стадии алюминотермические реакции восстановления ниобия протекают при отсутствии оксидов железа в шихте с образованием тугоплавкого сплава и ухудшением условий протекания реакций восстановления. На третьей стадии проплавлялась шихта с низкой удельной теплотой процесса (16 ккал / г-·атом) и недостатком алюминия на довосстановление остаточных оксидов ниобия в шлаковом расплаве.
Наиболее близким техническим решением к изобретению является способ алюминотермического получения феррониобия из товарных ниобиевых концентратов (прототип), включающий стадийные загрузку и плавление шихты и слив расплава продуктов плавки.
На первой стадии загружают шихту со скоростью загрузки 430 кг/м2 мин, состоящую из компонентов от общей массы на плавку: железная руда 51%, известь 67% и алюминий в количестве 1,0 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия.
На второй стадии загружают шихту со скоростью 130 кг/м2 мин, содержащую всю массу товарного ниобиевого концентрата и натриевой селитры и алюминий в количестве 1,0 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия.
На третьей стадии загружают остальную часть железной руды, извести и алюминий в количестве 1,59 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия со скоростью загрузки шихты 400 кг/м2 мин.
Недостаток способа: низкое извлечение ниобия в металл 85-85,5% и повышенный износ магнезитовой футеровки плавильного горна. Это связано с тем, что на второй стадии проплавлялась ниобийсодержащая шихта низкой термичности с малой скоростью загрузки и повышенными тепловыми потерями с получением тугоплавкого ниобиевого сплава, что снижает тепловые условия восстановительных процессов плавки.
Плавление шихты на первой и третьей стадиях плавки с высокой термичностью, сопровождающейся выбросами, и медленное плавление шихты на второй стадии увеличивают улет и угар компонентов шихты. Плавление с высокой термичностью шихты на первой стадии плавки ведет к перегреву получаемого сплава, разрушающего футеровку горна.
Технический результат данного изобретения - повышение извлечения ниобия в металл и повышение качества сплава. Технический результат достигается по предложенному способу алюминотермического получения феррониобия, включающему стадийные загрузку и плавление шихты, содержащей ниобиевый концентрат, натриевую селитру, известь, железную руду, алюминий и слив расплава продуктов плавки:
1. В качестве ниобиевого концентрата используют товарный ниобиевый концентрат. На первой стадии загружают шихту со скоростью 300-380 кг/м2 мин, содержащей всю массу товарного ниобиевого концентрата и натриевой селитры, 30-70% железной руды от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки и алюминий в количестве 0,85-0,99 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия.
На второй стадии загружают шихту в количестве 35-55% от массы пятиокиси ниобия в товарном ниобиевом концентрате в первой стадии со скоростью 210-270 кг/м2 мин, 30-70% железной руды от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки и алюминий в количестве 1,6-2,0 от стехиомерически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия, и перед сливом осуществляют выдержку расплава 0,1-0,6 времени плавления шихты.
2. При использовании в составе шихты товарного ниобиевого концентрата с попутным ниобиевым концентратом плавку ведут в три стадии:
На первой стадии загружают шихту со скоростью 210-280 кг/м2 мин, содержащую всю массу попутного ниобиевого концентрата, 10-30% натриевой селитры от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки и алюминий 0,8-0,92 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия.
На второй стадии загружают шихту со скоростью 300-380 кг/м2 мин, содержащую всю массу товарного ниобиевого концентрата, 70-90% натриевой селитры от массы плавки, 30-70% железной руды от массы плавки и алюминий в количестве 0,85-0,99 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплав феррониобия.
На третьей стадии загружают шихту со скоростью 230-240 кг/м2 мин, содержащую 30-70% железной руды от массы плавки, 20-80% от массы плавки и алюминий в количестве 1,6-2,0 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия, и перед сливом осуществляют выдержку расплава 0,1-0,6 времени плавления шихты.
Пример 1 (прототип)
Выплавка феррониобия внепечным алюминотермическим способом проводилась в промышленных условиях.
В плавильный горн производились стадийная загрузка и плавление шихты с последующим сливом расплава продуктов плавки.
На первой стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: железная руда 185 кг, известь 20 кг и алюминий 60 кг со скоростью загрузки шихты 450 кг/м2 мин.
На второй стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: товарный ниобиевый концентрат 1000 кг, натриевая селитра 115 кг и алюминий 305 кг со скоростью загрузки шихты 120 кг/м2 мин.
На третьей стадии загружалась и проплавлялась шихта состава железная руда 180 кг, известь 10 кг и алюминий 100 кг со скоростью загрузки шихты 400 кг/м2 мин.
Плавление шихты на первой и третьей стадиях протекало бурно с выбросами расплава, на второй стадии плавление ниобийсодержащей шихты протекало медленно. Извлечение ниобия на плавке составило 85,15%.
Предлагаемый способ алюминотермического получения феррониобия опробован в промышленных условиях по изложенной технологии. Результаты плавок известного способа (пример 1) и предлагаемого (примеры 2-9) приведены в таблице 1.
Пример 2
В плавильный горн производились стадийная загрузка и плавление шихты с последующим сливом расплава продуктов плавки.
На первой стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: товарный ниобиевый концентрат 1000 кг, железная руда 210 кг, натриевая селитра 120 кг и алюминий 345 кг со скоростью загрузки шихты 320 кг/м2 мин.
На второй стадии плавки загружалась и проплавлялась шихта состава: железная руда 170 кг, известь 40 кг и алюминий 115 кг со скоростью загрузки шихты 215 кг/м2 мин., делалась выдержка расплава в плавильном горне 3 мин и затем производился слив расплава продуктов плавки. Дальнейшее увеличение алюминия на второй стадии плавки нецелесообразно, так как снижается термичность плавления шихты и значительная часть алюминия переходит в металл, не участвуя в реакциях довосстановления оксидов ниобия в шлаковом расплаве. Извлечение ниобия в металл составило 92,3%.
Пример 3
В плавильный горн постадийно загружалась и проплавлялась шихта с последующим сливом расплава продуктов плавки.
На первой стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: товарный ниобиевый концентрат 1000 кг, железная руда 240 кг, известь 15 кг, натриевая селитра 120 кг и алюминий 385 кг со скоростью загрузки шихты 350 кг/м2 мин.
На второй стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: железная руда 140 кг, известь 30 кг и алюминий 85 кг со скоростью загрузки шихты 240 кг/м2 мин. После 3 мин выдержки расплава в плавильном горне производился слив расплава продуктов плавки. Извлечение ниобия в сплав составило 94,7%. Дальнейшее повышение алюминия на первой стадии плавки увеличивает переход кремния и титана в сплав, снижая его качество.
Пример 4
В плавильный горн постадийно загружалась и проплавлялась шихта с последующим сливом расплава продуктов плавки.
На первой стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: товарный ниобиевый концентрат 1040 кг, железная руда 226 кг, известь 20 кг, натриевая селитра 125 кг и алюминий 385 кг со скоростью загрузки шихты 350 кг/м2 мин.
На второй стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: железная руда 170 кг, известь 40 кг и алюминий 105 кг со скоростью загрузки 250 кг/м2 мин. После 3,5 мин выдержки расплава в плавильном горне производили слив расплава продуктов плавки. Извлечение ниобия на плавке составило 95,1%.
Пример 5
В плавильный горн постадийно загружалась и проплавлялась шихта с последующим сливом расплава продуктов плавки.
На первой стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: товарный ниобиевый концентрат 1000 кг, железная руда 215 кг, известь 10 кг, натриевая селитра 120 кг и алюминий 368 кг со скоростью загрузки шихты 360 кг/м2 мин.
На второй стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: железная руда 165 кг, известь 30 кг и алюминий в количестве 102 кг со скоростью загрузки шихты 245 кг/м2 мин. После 3,5 мин выдержки расплава в плавильном горне производили слив расплава продуктов плавки. Извлечение ниобия в сплав составило 94,9%.
Плавки (примеры 2-5) протекали спокойно на всех стадиях. После окончания плавления шихты на поверхности расплава в плавильном горне наблюдался «Кип», как результат глубинного довосстановления оксидов ниобия в шлаковом расплаве. На всех плавках получен стандартный низкокремнистый феррониобий марки ФНБ 58 (Ф).
Извлечение ниобия в сплав составило 92,3-95,1%.
При выплавке феррониобия в составе шихты использовался попутный ниобиевый концентрат и товарный ниобиевый концентрат.
Пример 6
В плавильный горн производились стадийная загрузка и плавление шихты с последующим сливом расплава продуктов плавки.
На первой стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: попутный ниобиевый концентрат 480 кг, известь75 кг,натриевая селитра 30 кг и алюминий 160 кг со скоростью загрузки шихты 240 кг/м2 мин.
На второй стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: товарный ниобиевый концентрат 720 кг, железная руда 65 кг, натриевая селитра 90 кг и алюминий 247 кг со скоростью загрузки шихты 330 кг/м2 мин.
На третьей стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: железная руда 120 кг, известь 25 кг и алюминий 73 кг со скоростью загрузки шихты 240 кг/м2 мин.
После 4 мин выдержки расплава в плавильном горне производили слив расплава продуктов плавки. Извлечение ниобия на плавке составило 93%. Дальнейшее увеличение массы попутного ниобиевого концентрата в шихте снижает содержание ниобия и повышает содержание кремния и титана в металле, чем снижается качество сплава.
Пример 7
В плавильный горн постадийно загружалась и проплавлялась шихта с последующим сливом расплава продуктов плавки.
На первой стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: попутный ниобиевый концентрат 240 кг, известь 50 кг, натриевая селитра 16 кг и алюминий в количестве 80 кг со скоростью загрузки шихты 215 кг/м2 мин.
На второй стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: товарный ниобиевый концентрат 960 кг, железная руда 93 кг, натриевая селитра 109 кг и алюминий 303 кг со скоростью загрузки шихты 325 кг/м2 мин.
На третьей стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: железная руда 150 кг, известь 40 кг и алюминий 92 кг со скоростью загрузки шихты 240 кг/м2 мин.
После 3,7 мин выдержки расплава в плавильном горне производили слив расплава продуктов плавки. Извлечение ниобия в металл составило 94,9%. Дальнейшее снижение попутного ниобийсодержащего продукта в шихте снижает экономическую целесообразность его использования.
Пример 8
В плавильный горн производились загрузка и плавление шихты с последующим сливом расплава продуктов плавки.
На первой стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: попутный ниобиевый концентрат 400 кг, известь 70 кг, натриевая селитра 26 кг и алюминий 135 кг со скоростью загрузки шихты 240 кг/м2 мин.
На второй стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: товарный ниобиевый концентрат 800 кг, железная руда 120 кг, натриевая селитра 94 кг и алюминий 280 кг со скоростью загрузки шихты 345 кг/м2 мин.
На третьей стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: железная руда 120 кг, известь 35 кг и алюминий 73 кг со скоростью загрузки шихты 230 кг/м2 мин.
После 4 мин выдержки расплава в плавильном горне производили слив расплава продуктов плавки. Извлечение ниобия в металл составило 94,9%.
Пример 9.
В плавильный горн производились загрузка и плавление шихты с последующим сливом расплава продуктов плавки.
На первой стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: попутный ниобиевый концентрат 430 кг, известь 60 кг, натриевая селитра 28 кг и алюминий 145 кг со скоростью загрузки шихты 220 кг/м2 мин.
На второй стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: товарный ниобиевый концентрат 770 кг, железная руда 125 кг, натриевая селитра 97 кг и алюминий 270 кг со скоростью загрузки шихты 345 кг/м2 мин.
На третьей стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: железная руда 115 кг, известь 25 кг и алюминий 70 кг со скоростью загрузки шихты 240 кг/м2 мин.
После 3 мин выдержки расплава в плавильном горне производили слив расплава продуктов плавки. Извлечение ниобия в металл составило 94,5%.
Плавки (примеры 6-9) протекали спокойно. После плавления шихты на третьей стадии на поверхности расплава в горне наблюдался «Кип» в течение 3-4 мин, как результат глубинного довосстановления остаточных оксидов ниобия в шлаковом расплаве. Получен стандартный низкокремнистый феррониобий марки ФНБ 58 (Ф).
Извлечение ниобия на плавках составило 93-94,9%.
Технологическое отличие предлагаемого способа от известного заключается в том, что в ниобийсодержащих частях шихты происходит совместное восстановление оксидов ниобия и железа, улучшающее условия восстановления ниобия. Плавление ниобийсодержащей шихты с количеством алюминия 0,8-0,99 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия снижает переход кремния и титана в сплав, при этом оксиды кремния связываются с оксидами кальция, присутствующими в составе шихты, образуя прочное соединение. Плавление на первой стадии попутного ниобиевого концентрата идет с образованием легкоплавкого железо-ниобиевого сплава, не разрушающего футеровку плавильного горна и облегчающего дальнейшее протекание восстановительных процессов ниобия.
Рациональное распределение компонентов шихты в указанных соотношениях по стадиям плавки обеспечивает оптимальную удельную теплоту процесса 19-20 ккал / г-атом и высокую скорость плавления шихты с минимальными тепловыми потерями, что является решающим для поддержания оптимальной температуры алюминотермической плавки феррониобия и условий восстановления ниобия, а также повышения условий эффективного использования алюминия на стадии плавления ниобийсодержащей шихты за счет избыточной концентрации восстанавливаемых окислов по отношению к восстановителю, на последней стадии за счет глубинного восстановления оксидов ниобия в шлаковом расплаве.
По предложенному способу извлечения ниобия в металл составило 92,3-95,1%, что на 7,2-10% выше извлечения по известному способу.
Использование в составе шихты алюминотермической плавки товарного ниобиевого концентрата и нестандартного ниобиевого концентрата обеспечивает получение низкокремнистого феррониобия марки ФНБ 58 (Ф).
Таблица №1. | ||||||||
Примеры | Части шихты | Товарный ниобиевый концентрат | Попутный ниобиневый концентрат | Среднее содержание Nb2O5 в шихте, % | ||||
Химический состав | Химический состав | Железная руда | ||||||
Nb2O5 SiO2 TiO2 Fe2О3 CaO S P | 62-63% 2,5-3,0% 2,0-3,0% 2-3% 12-14% 0,008-0,01% 0,25-0,30% | Nb205 SiO2 TiO2 Fe2O3 S P | 30-32% 4-5% 12-15% 44-46,0% 0,02% 0,25-0,30% | |||||
Кг | % | Кг | % | % | Кг | % | ||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
Пример 1 (прототип) | 1 2 3 | - 1000 - | - 100,0 - | - | - | 63,3 | 185 - 180 | 50,7 - 49,3 |
Пример 2 | 1 2 | 1000 - | 100,0 - | - | - | 62,47 | 210 170 | 55,3 44,7 |
Пример 3 | 1 2 | 1000 - | 100,0 - | - | - | 62,2 | 240 140 | 63,0 37,0 |
Пример 4 | 1 2 | 1040 - | 100,0 - | - | - | 62,0 | 226 170 | 57,0 43,0 |
Пример 5 | 1 2 | 1000 - | 100,0 - | - | - | 62,64 | 215 165 | 56,0 44,0 |
Пример 6 | 1 2 3 | 720 - | 60,0 - | 480 - - | 40 - - | 49,9 | - 65 120 | 35,0 65,0 |
Пример 7 | 1 2 3 | - 960 - | - 80,0 - | 240 - | 20,0 - | 56,0 | - 93 150 | 38,3 61,7 |
Пример 8 | 1 2 3 | - 800 - | - 66,7 - | 400 - - | 33,3 - - | 51,3 | - 120 120 | 50,0 50,0 |
Пример 9 | 1 2 3 | - 770 - | - 64,1 - | 430 - - | 35,8 - - | 51,2 | - 125 115 | 52,0 48.0 |
Продолжение таблицы № 1. | ||||||||||
Окислитель | Вес металла | Извлечение ниобия, % | Степень использования алюминия, % | Скорость загрузки шихты кг/м2 мин | ||||||
Известь | Натриевая селитра | Алюминий 99% от стехиометрически необходимого | Физический вес | Базовый вес | ||||||
Кг | % | Кг | % | Кг | % | Кг | Кг | |||
10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 |
20 - 10 | 67,0 - 33,0 | - 115 - | - 100,0 - | 60 305 100 | 100,0 100,0 160,0 | 686,0 | 754,6 | 85,15 | 97,0 | 430 130 400 |
- 40 | - 100,0 | 120 - | 100,0 - | 345 115 | 88,4 200,0 | 720 | 807,5 | 92,3 | 98,3 | 430 215 |
15 30 | 33,0 67,0 | 120 | 100,0 | 385 85 | 98,9 180,0 | 710 | 824,8 | 94,7 | 98,6 | 350 240 |
20 40 | 33,0 67,0 | 125 - | 100,0 - | 385 105 | 96,7 174,0 | 745,2 | 858,5 | 95,1 | 98,4 | 350 250 |
10 30 | 25,0 75,0 | 120 - | 100,0 - | 368 102 | 95,1 183,0 | 715 | 832,3 | 94,9 | 98,5 | 360 245 |
75 - 25 | 75,0 - 25,0 | 30 90 - | 25,0 75,0 - | 160 247 73 | 88,5 95,7 80,5 | 726,0 | 779,7 | 93,0 | 98,5 | 240 330 240 |
50 - 40 | 55,0 - 45,0 | 16 109 - | 13,0 87,0 - | 80 303 92 | 89,0 95,05 182,0 | 757,0 | 880,4 | 97г9 | 98,3 | 215 325 240 |
70 - 35 | 66,7 - 33,3 | 26 94 - | 21,7 78,3 - | 135 280 73 | 87,8 89,8 179,2 | 725,0 | 816,4 | 94,9 | 98,4 | 240 345 230 |
60 - 25 | 70,0 - 30,0 | 28 97 | 22,4 77,6 | 145 270 70 | 88,3 95,5 182 | 735,0 | 812,9 | 94,5 | 98,4 | 220 345 240 |
Продолжение таблицы №1. | ||||||||||
Химический состав металла, % | Марка сплава | Содержание Nb2O5 в шлаке | Термичность шихты, ккал/гр.ат. | Характеристики процесса | ||||||
Nb | Si | Al | Ti | С | S | Р | ||||
21 | 22 | 23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 29 | 30 | 31 |
55,0 | 2,0 | 2,4 | 1,0 | 0,02 | 0,01 | 0,40 | ФНБ 58 (Ф) | 5,8 | 25,5 16,4 22,3 | Протекает бурно с выбросами Протекает медленно Протекает бурно с выбросами |
56,06 | 1,7 | 1,1 | 0,55 | 0,01 | 0,006 | 0,40 | ФНБ 58 (Ф) | 2,3 | 19,3 18,1 | Протекает спокойно |
58,08 | 2,0 | 0,9 | 2,0 | 0,02 | 0,005 | 0,38 | ФНБ 58 (Ф) | 1,5 | 19,3 19,0 | Протекает спокойно |
57,6 | 1,96 | 1,0 | 1,9 | 0,029 | 0,03 | 0,40 | ФНБ 58 (Ф) | 1,41 | 19,6 19,2 | Протекает спокойно |
58,2 | 1,9 | 0,95 | 1,0 | 0.02 | 0,008 | 0,39 | ФНБ 58 (Ф) | 1,4 | 19,3 19,0 | Протекает спокойно |
53,7 | 2,01 | 0,98 | 2,0 | 0,03 | 0,03 | 0,40 | ФПБ 58 (Ф) | 1,38 | 20,0 19,0 19,1 | Протекает спокойно |
58,55 | 1,98 | 1,1 | 1,6 | 0,04 | 0,009 | 0,40 | ФИБ 58 (Ф) | 1,4 | 18,6 19,0 19,0 | Протекает спокойно |
56,3 | 1,8 | 1,05 | 1,7 | 0,035 | 0,009 | 0,38 | ФНБ 58 (Ф) | 1,28 | 19,8 19,2 18,8 | Протекает спокойно |
55,3 | 1,97 | 1,06 | 1,71 | 0,008 | 0,008 | 0,39 | ФНБ 58 (Ф) | 1,3 | 18,9 19,4 18,9 | Протекает спокойно |
1. Способ алюминотермического получения феррониобия, включающий стадийные загрузку и проплавление шихты, содержащей ниобиевый концентрат, натриевую селитру, известь, железную руду, алюминий, и слив расплава продуктов плавки, отличающийся тем, что в качестве ниобиевого концентрата используют товарный ниобиевый концентрат, на первой стадии загружают шихту со скоростью 300-380 кг/(м2·мин), содержащую всю массу товарного ниобиевого концентрата и натриевой селитры, 30-70% железной руды от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки и алюминий в количестве 0,85-0,99 стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия, на второй стадии загружают шихту в количестве 35-55% от массы пятиокиси ниобия в товарном ниобиевом концентрате первой стадии со скоростью 210-270 кг/(м2·мин), 30-70% железной руды от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки и алюминий в количестве 1,6-2,0 стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия и перед сливом осуществляют выдержку расплава 0,1-0,6 времени проплавления шихты.
2. Способ алюминотермического получения феррониобия, включающий стадийные загрузку и проплавление шихты, содержащей ниобиевый концентрат, натриевую селитру, известь, железную руду, алюминий, и слив расплава продуктов плавки, отличающийся тем, что в качестве ниобиевого концентрата используют товарный ниобиевый концентрат с попутным ниобиевым концентратом с содержанием пятиокиси ниобия 30-32%, на первой стадии загружают шихту со скоростью 210-280 кг/(м2·мин), содержащую всю массу попутного ниобиевого концентрата, 10-30% натриевой селитры от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки и алюминий в количестве 0,8-0,92 стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия, на второй стадии загружают шихту со скоростью 300-380 кг/(м2·мин), содержащую всю массу товарного ниобиевого концентрата, 70-90% натриевой селитры от массы плавки, 30-70% железной руды от массы плавки и алюминий в количестве 0,85-0,99 стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия, на третьей стадии загружают шихту со скоростью 230-240 кг/(м2·мин), содержащую 30-70% железной руды от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки и алюминий в количестве 1,6-2,0 стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия и перед сливом осуществляют выдержку расплава 0,1-0,6 времени проплавления шихты.