Изобретение относится к металлургии и может быть использовано при изготовлении оборудования нефтяного и химического машиностроения, а также в других отраслях, где необходимо применение коррозионно-стойких элементов конструкций и аппаратов. Техническим результатом изобретения является повышение прочности двухслойных листов, снижение продолжительности термообработки при сохранении пластичности, вязкости, а также прочности сцепления слоев и коррозионной стойкости плакирующего слоя. Технический результат достигается регулированием температурно-деформационных параметров прокатки двухслойных листов, обеспечивающим получение достаточно мелкого действительного зерна в металле основного слоя, проведением одностадийного режима термообработки (отжига) при температурах, обеспечивающих устранение дефектов на границе раздела слоев, получение равновесной микроструктуры основного слоя, превращение мартенсита в структуре плакирующего слоя в феррито-карбидную смесь. Для этого прокатку двухслойных листов заканчивают с относительным единичным обжатием в последнем проходе 5-30% при температуре, назначаемой в соответствии с соотношением Тк.п.=(770+800
%С)+40, где Тк.п. - температура окончания прокатки, °С; %С - содержание углерода в стали основного слоя, мас.%. охлаждение горячекатаных листов, по крайней мере, до температуры 500°С проводят со скоростью 0,1-40°С/с, а отжиг проводят в интервале температур от 670 до Ас1+50°С, где Aс1 - критическая точка стали основного слоя. 2 табл.
Изобретение относится к металлургии, а именно к изготовлению двухслойных коррозионностойких листов с основным слоем из низколегированных сталей и плакирующим слоем из нержавеющих сталей и может быть использовано при изготовлении оборудования нефтяного и химического машиностроения, а также в других отраслях.
Известен способ изготовления двухслойных листов, при котором листы, полученные попарно прокаткой симметричных пакетов основными слоями наружу, нагревают в пакете до температур A
с3+30-50
oC, где A
с3 - критическая точка стали основного слоя, выдерживают и охлаждают со стороны основных слоев с использованием водовоздушной смеси до достижения ими температуры межкритического интервала, далее собранные в стопы пакеты охлаждают на воздухе (А.с. 502056 СССР, МКИ C 21 D 9/46, C 21 D 1/78). При этом обеспечиваются удовлетворительные характеристики прочности и вязкости стали основного слоя, однако пластичность двухслойных листов невелика. Кроме того, высокие скорости охлаждения приводят к получению дефектного строения граничной зоны, что снижает прочность сцепления слоев. Этот режим приемлем только для симметричных пакетов и не подходит для двухслойных листов, полученных другими способами.
Наиболее близким аналогом заявленного изобретения является способ получения двухслойных листов, с основным слоем из низколегированной стали и плакирующим слоем из коррозионностойкой стали, включающий получение двухслойной заготовки в виде симметричного четырехслойного пакета, ее прокатку с последующей термической обработкой, заключающейся в нагреве листов до температур в интервале A
с3 - A
с3 + 30
oC, охлаждении со скоростью 5-30
oC/с и отжиге в интервале A
с1 - 780
oC (А.с. 1668428 СССР, МКИ C 21 D 9/46 (прототип). При этом обеспечивается высокая вязкость основного слоя, прочность сцепления слоев, а также пластичность и коррозионная стойкость стали плакирующего слоя. Однако прочность стали основного слоя при этом получается недостаточно высокой. Кроме того, двухстадийный режим термообработки, увеличивая продолжительность нагрева и выдержек при повышенных температурах, не является экономичным, приводит к удорожанию двухслойных листов.
Техническим результатом настоящего изобретения является повышение прочности двухслойных листов, снижение продолжительности термической обработки при сохранении пластичности, вязкости двухслойных листов, прочности сцепления слоев и коррозионной стойкости плакирующего слоя.
Технический результат достигается тем, что в способе изготовления двухслойных листов, включающем получение двухслойной заготовки, ее горячую прокатку на лист, охлаждение листа до температуры окружающей среды и последующий отжиг, согласно изобретению прокатку заканчивают с относительным единичным обжатием в последнем проходе 5-30% при температуре на выходе, назначаемой в зависимости от содержания углерода в стали основного слоя в соответствии с соотношением: Tк.п. - (770 + 800
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
%C) + 40, (1) где Tк.п. - температура окончания прокатки,
oC, %C - содержание углерода в стали основного слоя, % мас., охлаждение горячекатаных листов, по крайней мере, до температуры 500
oC составляет 0,1-40,0
oC/с, далее произвольно, а отжиг проводят в интервале температур от 670 до A
с1 + 50
oC, где A
с1 - критическая точка стали основного слоя.
Относительное единичное обжатие в последнем проходе 5-30% при температуре на выходе, назначаемой в соответствии с соотношением (1), приводит к формированию в процессе последующей рекристаллизации стали основного слоя мелкого ферритного зерна, обеспечивающего высокую прочность двухслойных листов. Охлаждение со скоростью 0,1-40
oC/с до 500
oC обеспечивает минимальные остаточные напряжения и незначительное диффузионное перераспределение элементов между слоями, что благоприятно влияет на прочность сцепления слоев, а также на пластичность двухслойных листов. Режим охлаждения ниже температуры 500
oC на уровень остаточных напряжений и степень перераспределения элементов между слоями существенного влияния не оказывает. Отжиг в интервале температур от 670 до A
с1+50
oC необходим для обеспечения высокой пластичности основного слоя и плакирующих слоев из сталей ферритного и феррито-мартенситного классов. Кроме того в процессе отжига устраняются дефекты, образующиеся в процессе прокатки и последующего охлаждения листов на границе раздела слоев, что повышает дополнительно прочность сцепления слоев.
Ограничение минимального значения обжатия в последнем проходе 5% связано с тем, что при меньших степенях деформации в указанных температурных интервалах полной рекристаллизации стали основного слоя не происходит, после охлаждения ферритное зерно получается крупным, а прочностные характеристики низкими.
При обжатии в последнем проходе более 30% возрастает уровень внутренних напряжений, количество дефектов на границе раздела слоев, что приводит к существенному снижению прочности сцепления горячекатаных листов, не устраняемому при последующем отжиге.
Аналогично увеличению обжатия влияет на качество соединения слоев и уменьшение температуры окончания прокатки. С этим связана необходимость ограничения минимального значения температуры окончания прокатки в соответствии с уравнением (1) - (770 + 850
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
%C) - 40
oC. Причем снижение прочности сцепления слоев при уменьшении температуры окончания прокатки тем больше, чем выше содержание углерода в стали основного слоя. Это связано с увеличением различий в физических свойствах сталей основного и плакирующего слов с ростом содержания углерода в стали основного слоя. Поэтому с увеличением содержания углерода минимальная температура окончания прокатки должна быть ограничена более высокими значениями.
Ограничение максимального значения температуры окончания прокатки в соответствии с уравнением (1) - (770 + 800
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
%C) + 40
oC обусловлено тем, что при охлаждении горячекатаных листов с более высоких температур в стали основного слоя успевает пройти собирательная рекристаллизация, приводящая к увеличению размера зерна и к снижению прочностных характеристик тем большему, чем меньше содержание углерода. Поэтому при снижении содержания углерода в стали основного слоя для обеспечения необходимой прочности двухслойных листов максимальное значение температуры окончания прокатки должно снижаться.
Снижение скорости охлаждения после окончания прокатки менее 0,1
oC/с и повышение температуры окончания регламентированной скорости охлаждения может привести к существенному перераспределению элементов, в первую очередь углерода между слоями, и связанному с этим снижению прочности сцепления слоев. Повышение скорости охлаждения после окончания прокатки более 40
oC/с приводит к возрастанию уровня остаточных напряжений и, следовательно, к снижению прочности сцепления слоев и пластичности.
Ограничение минимальной температуры отжига - 670
oC связано с тем, что отжиг при более низкой температуре не устраняет в достаточной степени дефекты на границе раздела слоев, и следовательно, не обеспечивает их качественного соединения и требуемой пластичности двухслойного проката. Кроме того при использовании в качестве плакирующего слоя коррозионностойкой стали феррито-мартенситного классов отжиг при более низких температурах не обеспечивает превращения мартенситных участков в феррито-карбидную смесь, что приводит к пониженной пластичности и недостаточной коррозионной стойкости плакирующего слоя.
Отжиг при температурах выше A
с1 + 50
oC приводит к формированию в стали основного слоя двухфазной феррито-аустенитной структуры. После охлаждения феррит, образовавшийся из аустенитной фазы, имеет повышенное содержание углерода, что определяет склонность стали к старению - снижение ударной вязкости после механического старения.
Пример. Двухслойная заготовка размером 630 х 650 х 2000 мм с основным слоем толщиной 530 мм из стали 09Г2С и плакирующим слоем толщиной 120 мм из коррозионностойкой стали ферритного класса 08Х13 была получена методом вертикальной электрошлаковой наплавки в кристаллизаторе сечением 650 мм
2 печи ЭШП-10Г металлургического завода "Красный Октябрь" (г. Волгоград). Химический состав основного и плакирующего слоев представлен в табл. 1 Полученная двухслойная заготовка была прокатана на стане "1150" на листовую заготовку промежуточного размера 620 х 220 х 5820 мм. После горячей порезки листовой заготовки получено 4 сляба размерами 620 х 220 х 1450 мм.
Последующую горячую прокатку двухслойных слябов на листы размерами 20 х 1680 х 6000 мм проводили на стане "2000". Степень обжатия в последнем проходе составила 16,7%, что соответствует формуле изобретения, ограничивающей обжатие интервалом 5-30%.
При содержании углерода в стали основного слоя 0,1% температура конца прокатки в соответствии с формулой изобретения должна быть в интервале 810-890
oC. Фактическая температура окончания прокатки Tк.п. составила 860
oC, то есть соответствовала уравнению (1).
Двухслойные листы после прокатки охлаждали до 500
oC со скоростью 4
oC/с, что также находится в пределах предложенного формулой изобретения интервала скоростей охлаждения листов после горячей прокатки.
С температуры 500
oC листы охлаждали в штабелях. Согласно результатам дилатометрических исследований критическая точка A
с1 стали основного слоя 09Г2С соответствует 720
oC, следовательно, представленный в формуле изобретения интервал температур отжига двухслойных листов составляет 670-770
oC. Листы вышеуказанной композиции были отожжены в пределах этого интервала при фактической температуре 710
oC. Продолжительность выдержки листов при этой температуре - 3 часа.
Для сравнения были исследованы двухслойные листы, полученные в соответствии с А.с. 1668428. Симметричные пакеты были подвергнуты горячей прокатке для получения четырехслойных раскатов толщиной 40 мм, состоящих из двух двухслойных листов толщиной 20 мм с основным слоем из стали 09Г2С и плакирующим слоем из стали 08Х13. Температура окончания прокатки составляла 960
oC. Содержание углерода в стали 09Г2С составляло 0,1%. Термическую обработку раскатов проводили в проходной печи по следующему режиму: - нагрев до температуры 890
oC - выдержка из расчета 2,5 мин/мм толщины - скорость охлаждения - 8
oC/с - температура отжига - 780
oC
- продолжительность отжига - 4 ч
На термообработанных листах обоих вариантов проводили испытания на растяжение с определением предела текучести, временного сопротивления, относительного удлинения, испытания на ударную вязкость KCV при -40
oC, испытания на изгиб на 180
o плакирующим слоем наружу и испытания на срез для определения прочности соединения слоев. Все испытания проведены в соответствии с ГОСТ 10885-85. Результаты испытаний представлены в табл. 2.
Отжиг двухслойных листов в интервале температур от 670 до 780
oC является оптимальным режимом термообработки для стали 08Х13, формирующим в ней ферритную структуру и обеспечивающим ее высокую коррозионную стойкость.
По результатам испытаний, представленным в табл. 2, видно, что предлагаемый способ изготовления двухслойных горячекатаных листов с основным слоем из низколегированной стали и плакирующим слоем из коррозионностойкой стали обеспечивает по сравнению с известным способом повышение прочности двухслойных листов, а также позволяет уменьшить продолжительность термической обработки, получить требуемые свойства после одностадийной термообработки - отжига, при сохранении пластичности, вязкости двухслойных листов, прочности сцепления слоев и коррозионной стойкости плакирующего слоя.
Формула изобретения
Способ изготовления двухслойных горячекатаных листов с основным слоем из низколегированной стали и плакирующим слоем из коррозионно-стойкой стали, включающий получение двухслойной заготовки, ее горячую прокатку на лист, охлаждение листа до температуры окружающей среды и последующий отжиг, отличающийся тем, что прокатку заканчивают с относительным единичным обжатием в последнем проходе 5 - 30% при температуре, назначаемой в зависимости от содержания углерода в стали основного слоя в соответствии с соотношением
Т
к.п = (770 + 800
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/8226.gif)
%С)
![](https://img.poleznayamodel.ru/chr/177.gif)
40,
где Т
к.п - температура окончания прокатки,°С;
%С - содержание углерода в стали основного слоя, мас.%,
охлаждение горячекатаных листов, по крайней мере, до температуры 500°С проводят со скоростью 0,1 - 40°С/с, далее произвольно, а отжиг проводят в интервале температур от 670 до А
c1 + 50°С, где A
c1 - критическая точка стали основного слоя.
РИСУНКИ
Рисунок 1,
Рисунок 2