Фазовый параметрический гидролокатор

 

Изобретение относится к гидроакустическим измерительным системам и предназначено для классификации донных отложений, а также для обнаружения и классификации донных и придонных объектов по акустическому импедансу.

Фазовый параметрический гидролокатор, содержащий последовательно соединенные синхронизатор 1, генератор радиоимпульса 2, усилитель мощности 3, излучатель 4, последовательно соединенные измеритель фазового сдвига 10 и индикатор 11, два избирательных усилителя 8 и 9, выходы каждого из которых соединены с соответствующими входами измерителя фазового сдвига 10. В гидролокатор введены формирователь управляющего сигнала 5 и последовательно соединенные низкочастотная антенна 6 и усилитель сигналов разностных частот 7, выход которого подключен к входам избирательных усилителей 8 и 9, управляющий вход первого из которых подключен к первому выходу управления генератора радиоимпульса 2, а управляющий вход второго - к выходу формирователя управляющего сигнала 5, два входа которого соединены соответственно с двумя выходами управления генератора радиоимпульса 2. Предложенный фазовый параметрический гидролокатор обладает широким частотным диапазоном работы (более октавы), повышенной точностью и достоверностью результатов измерения фазового сдвига эхосигналов и, следовательно, классификации донных отложений, донных и придонных объектов. 2 з.п. ф-лы, 11 ил.

Bзобретение относится к гидроакустическим измерительным системам и предназначено для классификации донных отложений, а также для обнаружения и классификации донных и придонных объектов по акустическому импедансу. Классификация типов донных грунтов и объектов локации по акустическому импедансу осуществляется с помощью бигармонического сигнала с кратными частотами [1, 2] Получение многочастотных сигналов, жестко связанных по фазе, обеспечивается благодаря применению параметрического возбуждения излучателя.

Известен ряд устройств для определения характеристик и дистанционной классификации подводных объектов с использованием фазочастотных характеристик (ФЧХ) [1] Применение обычных линейных антенн в устройствах подобного типа (например, патент ФРГ N 2006153) связано с рядом недостатков: излучающий преобразователь должен быть весьма широкополосным (не менее октавы), генераторные блоки должны иметь идентичные ФЧХ, кроме того, в результате неоднородностей в воде нарушается фазовый синхронизм излучаемых сигналов.

Известное устройство [3] принятое в качестве прототипа, содержит последовательно соединенные синхронизатор, генератор радиоимпульса, усилитель мощности и акустический излучатель, два канала усиления эхосигнала, каждый из которых содержит последовательно соединенные приемный преобразователь, избирательный (резонансный) усилитель и амплитудный ограничитель, а также удвоитель частоты, фазовый детектор и индикатор, подключенный к выходу фазового детектора, первый вход которого связан через удвоитель частоты с выходом первого канала усиления эхосигнала, а второй с выходом второго канала усиления.

В этом устройстве акустический излучатель работает в режиме излучения импульсного гармонического колебания [3] В среде из-за ее нелинейности происходит формирование гармоник с частотами, кратными частоте излучаемого сигнала f₀, т. е. 2f₀, 3f₀ и т.д. При отражении от подводного объекта или донного грунта происходит изменение (сдвиг) фазы гармоник, обусловленное отличием акустического импеданса объекта от импеданса воды. Первая и вторая гармоники эхосигналов используются для определения этого фазового сдвига.

Устройство-прототип обладает целым рядом существенных недостатков, основным из которых является малый частотный диапазон измерения ФЧХ объектов локации. Последний ограничивается широкополосностью как передающей, так и приемных антенн, и в данном устройстве, составляет не более нескольких процентов от несущей частоты ( в пределах полосы пропускания антенн).

Необходимо также иметь в виду, что высокочастотные колебания не проникают в толщу грунта и объекта и поэтому не могут использоваться для классификации донных осадков, а также для обнаружения и классификации заиленных объектов.

Другими существенными недостатками прототипа являются низкие точность и достоверность измерения фазового сдвига. Связано это с тем, что измеритель фазового сдвига выполнен на базе фазового детектора с предварительным удвоением частоты колебаний первой гармоники эхосигнала. Как известно [5] значение сигнала на выходе фазового детектора, являющееся в данном случае оценкой фазового сдвига, зависит не только от разности фаз входных сигналов, но и от их амплитуд. Влияние амплитуд входных сигналов на результат измерения уменьшают с помощью амплитудных ограничителей на входе фазового детектора. Естественно, что погрешность работы амплитудных ограничителей, особенно при большом динамическом диапазоне входных сигналов, существенно влияет на результат измерения. Качество работы фазового детектора также в сильной степени зависит от симметрии схемы и стабильности параметров ее элементов.

Кроме того, при измерении разности фаз импульсных сигналов (длительностью 10 15 периодов несущей частоты) возникает проблема в реализации высокого быстродействия измерителя фазы при низком уровне пульсаций выходного сигнала. При этом постоянная времени нагрузки фазового детектора должна удовлетворять противоречивым требованиям. С одной стороны, значение ее должно быть меньше 1 -2 периодов несущей частоты, а с другой существенно превышать этот период.

Задачей предлагаемого изобретения является создание фазового параметрического гидролокатора, работающего в широком частотном диапазоне, а также обладающего повышенной точностью и достоверностью измерения ФЧХ-объектов локации. Это достигается тем, что для измерения ФЧХ используются бигармонические эхосигналы волн разностных частот (ВРЧ), возникающие в среде при излучении сигнала с внутриимпульсной амплитудной модуляцией, а также усиление эхосигналов ВРЧ осуществляется путем двойного преобразования частоты и измерение собственно фазового сдвига выполняется на основе фиксирования моментов перехода через "нуль" эхосигналами ВРЧ: второй гармоникой в положительном направлении, а первой в обоих направлениях.

Указанный технический эффект достигается тем, что в известный гидролокатор, содержащий последовательно соединенные синхронизатор, генератор радиоимпульса, усилитель мощности и излучатель, последовательно соединенные измеритель фазового сдвига и индикатор и два избирательных усилителя, выходы каждого из которых соединены с соответствующими входами измерителя фазового сдвига, введены формирователь управляющего сигнала и последовательно соединенные низкочастотная антенна и усилитель сигналов разностных частот, выход которого подключен к входам избирательных усилителей, управляющий вход первого из которых подключен к первому выходу управления генератора радиоимпульса, а управляющий вход второго к выходу формирователя управляющего сигнала, два входа которого соединены соответственно с двумя выходами управления генератора радиоимпульса.

В предложенном гидролокаторе избирательные усилители могут быть выполнены по схеме с двойным преобразованием частоты и содержат последовательно соединенные первый перемножитель сигналов, полосовой фильтр с фиксированной настройкой, второй перемножитель сигналов и фильтр нижних частот (ФНЧ), выход которого является выходом усилителя, входом которого является сигнальный вход первого перемножителя сигналов, управляющий вход которого соединен параллельно с управляющим входом второго перемножителя сигналов и является управляющим входом избирательного усилителя.

В предложенном гидролокаторе измеритель фазового сдвига может содержать два фиксатора нулевого уровня, RS-триггер и последовательно соединенные масштабный генератор, счетчик, регистр и цифроаналоговый преобразователь, выход которого является выходом измерителя фазового сдвига, парой входов которого являются соответственно входы фиксаторов нулевого уровня, выход первого из которых подключен к входу S RS-триггера, а выход второго к входу R RS-триггера, выход которого соединен с входом разрешения счета счетчика и входом записи регистра.

На фиг. 1 дана структурная схема предлагаемого гидролокатора; на фиг. 2 5 структурные схемы отдельных его блоков: фиг. 2 генератора радиоимпульса, фиг. 3 формирователя управляющего сигнала, фиг. 4 избирательного усилителя (одной из гармоник эхосигнала ВРЧ), фиг. 5 измерителя фазового сдвига; на фиг. 6 временные диаграммы работы генератора радиоимпульса 2; на фиг. 7 - осциллограммы на выходе блоков 3, 6 9; на фиг. 8 и 9 -спектральные диаграммы (спектрограммы), поясняющие принцип функционирования избирательного усилителя и формирователя управляющего сигнала; на фиг. 10 временные диаграммы работы измерителя фазового сдвига; на фиг. 11 осциллограммы сигналов, полученных в натурном эксперименте.

Фазовый параметрический гидролокатор (фиг. 1) содержит синхронизатор 1, генератор радиоимпульса (ГРИ) 2, усилитель мощности 3, излучатель 4, формирователь управляющего сигнала (ФУС) 5, приемную низкочастотную антенну 6, усилитель сигналов разностных частот (УСРЧ) 7, избирательные усилители 8 и 9, измеритель фазового сдвига (ИФС) 10, индикатор 11.

Синхронизатор 1, генератор радиоимпульса 2, усилитель мощности 3 и излучатель 4 соединены последовательно. Два выхода управления генератора радиоимпульса 2 подключены к соответствующим входам формирователя управляющего сигнала 5. Приемная низкочастотная антенна 6 включена на входе усилителя сигналов разностных частот 7, выход которого соединен с входами избирательных усилителей 8 и 9, управляющие входы которых подключены соответственно к первому выходу управления генератора радиоимпульса 2 и выходу формирователя управляющего сигнала 5. Выход каждого избирательного усилителя 8 и 9 подключен к соответствующему входу измерителя фазового сдвига 10, выход которого соединен с входом индикатора 11.

Синхронизатор 1 может быть выполнен в виде последовательно соединенных задающего генератора и счетчика. В качестве задающего генератора используется мультивибратор на таймере 1006ВИ1 [4] а счетчик выполняется на стандартных микросхемах 176 или 561 серий (например, К176ИЕ8).

Генератор радиоимпульса (ГРИ) 2, пример реализации которого приведен на фиг. 2, содержит два синхронизированных генератора 12 и 13 соответственно с частотами f_н и f_г1 последовательно соединенные первый перемножитель сигналов 14, фильтр нижних частот (ФНЧ) 15, второй перемножитель сигналов 16, электронный ключ 17 и ждущий мультивибратор 18, вход которого соединен с выходом синхронизатора 1, а выход подключен к управляющему входу электронного ключа 17, выход которого является выходом ГРИ 2. Выходы генераторов 12 и 13, представляющие собой соответственно первый и второй выходы управления ГРИ 2, подключены соответственно к первому и второму входам первого перемножителя 14, а выход генератора 12 подключен также к второму входу перемножителя 16. Входы синхронизации генераторов 12 и 13 соединены между собой и являются входом генератора радиоимпульса 2. Перемножители реализуются на микросхемах (типа К140МА1, К525ПС1 -К525ПС3 и др. ). ФНЧ выполнен как традиционный баттервортовский фильтр на LC-элементах и имеет полосу пропускания (порядка 30 кГц), достаточную для пропускания разностной частоты F f_н f_н1. Генераторы 12 и 13, электронный ключ и ждущий мультивибратор строятся по типовым схемам.

Усилитель мощности 3 выполняется по типовой схеме двухтактного усилителя мощности на транзисторах типа КТ847А.

Излучатель 4 может быть выполнен на основе пьезокерамики. В действующем макете фазового параметрического гидролокатора применен круглый излучатель диаметром 100 мм на основе пьезокерамики типа Т5К. Резонансная частота 300 кГц, диаграмма направленности (ДН) антенны на частотах накачки в обеих плоскостях имеет ширину порядка 4^o.

Формирователь управляющего сигнала (ФУС) 5 (фиг. 3) содержит последовательно соединенные два перемножителя сигналов 19 и 20 и ФНЧ 21, причем два входа первого перемножителя 19 объединены и являются первым входом ФУС, второй вход второго перемножителя 20 является вторым входом ФУС, а выход ФНЧ 21 выходом формирователя управляющего сигнала.

В качестве приемной низкочастотной антенны 6 может быть использован стандартный гидрофон типа 1П-2Г, имеющий рабочий диапазон частот от 0,5 Гц до 20 кГц и чувствительность 180, 150 и 120 мкВ/Па соответственно на частотах 2, 10 и 20 кГц.

Усилитель сигналов разностных частот (УСРЧ) 7 представляет собой последовательно соединенные ФНЧ с полосой пропускания, достаточной для пропускания эхосигналов волн разностных частот (F и 2F), и усилитель нижних частот, выполненный, например, на базе стандартного операционного усилителя - на базе микросхемы К548УН1.

Избирательные усилители 8 и 9 выполнены по схеме двойного преобразования частоты (фиг. 4) и содержат последовательно соединенные первый перемножитель сигналов 22, полосовой фильтр 23 с фиксированной настройкой, второй перемножитель сигналов 24 и ФНЧ 25, выход которого является выходом избирательного усилителя, входом которого служит сигнальный вход первого перемножителя сигналов 22, управляющий вход которого соединен параллельно с управляющим входом второго перемножителя сигналов 24 и является управляющим входом избирательного усилителя.

Измеритель фазового сдвига (ИФС) 10, схема реализации которого приведена на фиг. 5, содержит два фиксатора нулевого уровня 26 и 27, RS-триггер 28 и последовательно соединенные масштабный генератор 29, счетчик 30, регистр 31 и цифроаналоговый преобразователь (ЦАП) 32, выход которого является выходом измерителя фазового сдвига, два входа которого являются входами соответственно первого и второго фиксаторов нулевого уровня 26 и 27, выход первого из которых подключен к входу S RS-триггера 28, а выход второго к входу R RS-триггера 28, выход которого соединен с входом разрешения счета счетчика 30 и входом записи регистра 31.

В основу работы гидролокатора, предназначенного для классификации донных отложений и объектов локации, положено исследование их фазочастотных характеристик (ФЧХ) с помощью бигармонических фазосвязанных сигналов, образующихся в среде при излучении сигналов с внутриимпульсной амплитудной модуляцией. Модуляция несущего колебания осуществляется гармоническим сигналом с частотой F. В спектре такого колебания содержатся три частотные компоненты (f_н, f_н F, f_н + F), между которыми происходит нелинейное взаимодействие в среде. В результате образуются колебания с комбинационными частотами (f_комб kf_н + m(f_н + F)+n(f_н F)), в том числе и волны разностных частот (F, 2F). Результатом взаимодействия колебания несущей частоты (f_н) с каждой из боковых компонент (f_н F, f_н + F) является формирование в среде первой гармоники ВРЧ с частотой F. Взаимодействие боковых компонент АМ-колебания между собой обеспечивает обpазованиe второй гармоники ВРЧ с частотой 2F. Исследование фазовой структуры эхосигналов ВРЧ позволяет осуществить классификацию объектов по их акустической жесткости. В отличии от известного в предлагаемом гидролокаторе исследование ФЧХ объектов локации просто реализуется в широком диапазоне частот (более двух октав) путем изменения частоты модуляции излучаемого сигнала. При этом прием эхосигналов ВРЧ обеспечивается одной низкочастотной антенной.

Предлагаемый гидролокатор функционирует следующим образом.

Синхронизатор 1 задает временной режим работы гидролокатора и вырабатывает импульсный сигнал синхронизации (U₁ на фиг. 6,а), обеспечивающий периодически привязку фазы колебаний генераторов 12 и 13 ГРИ 2.

ГРИ 2 обеспечивает формирование импульса с требуемыми характеристиками и может быть выполнен, например, по схеме фиг. 2. Генераторы 12 и 13 формируют гармонические колебания U₁₂ и U₁₃ (фиг. 6,б,в) с частотами f_н и f_r1 соответственно. Генераторы 12 и 13 работают в режиме синхронизации -колебания U₁₂ и U₁₃ принудительно срываются на время действия сигнала синхронизации U_I (фиг. 6,а,б,в). Длительность импульса синхронизации _синхр выбирается таким образом, чтобы за время его действия все переходные процессы в генераторах после срыва колебаний закончились. По окончании импульса синхронизации осуществляется запуск генераторов 12 и 13. Причем колебания этих генераторов после запуска начинаются всегда с одной и той же фазы. В перемножителе 14 происходит аналоговое перемножение колебаний U₁₂ и U₁₃ (соответственно с частотами f_н и f_г1). Результирующее колебание U₁₄ (эпюра г на фиг. 6) представляет сумму двух гармонических колебаний с частотами f_н + f_г1 и F f_н f_г1. Фильтр 15 выделяет колебание U₁₅ разностной частоты F (эпюра д), которое поступает на первый вход (вход X1) перемножителя 16 На второй вход (вход Х2) подается напряжение смещения U₀, а на третий (вход У1) колебание U₁₂ несущей частоты f_н. На выходе блока 16 формируется колебание U₁₆ (эпюра е) где k коэффициент пропорциональности (определяется типом перемножителя); U = kU_oU амплитуда несущего колебания; M = U/U_o коэффициент модуляции, очевидно, что значение М может изменяться в широких пределах регулировкой как амплитуды U сигнала с выхода ФНЧ 15, так и смещения U₀.

Ждущий мультивибратор 18 запускается периодически задним фронтом импульсов синхронизации U₁ и формирует импульсы U₁₈ (эпюра ж), замыкающие ключ 17. Пока ключ замкнут на его выход проходит колебание U₁₆. Таким образом формируется радиоимпульс U₁₇ (эпюра з) с внутриимпульсной амплитудной модуляцией U₁₇ = U(1+Msint)sin_нt 0 < t < _и. Радиоимпульсы повторяются периодически с периодом Т сигнала синхронизации U₁. При этом начальные фазы несущей частоты (f_н) и частоты (F) огибающий постоянны от импульса к импульсу.

Импульсный сигнал U₁₇ с ГРИ 2 усиливается в усилителе мощности 3 (U₃ при M>1 на фиг. 7,а). Особенностью усилителя мощности 3 является высокая линейность амплитудной характеристики, исключающей появление сигнала разностной частоты непосредственно в тракте передачи.

Усиленный сигнал подается на излучатель 4 и излучается в воду. При излучении мощных акустических волн вода проявляет нелинейные свойства. Область взаимодействия этих волн представляет собой участок протяженностью 1_ВЗ обратно пропорциональный коэффициенту затухания (1_ВЗ 1/). Ширина взаимодействующих пучков волн определяется характеристикой направленности исходных высокочастотных компонент, называемых волнами накачки. Таким образом, первичный излучатель 4 и область взаимодействия 1 представляют собой два основных элемента излучающей параметрической антенны (ИПА).

Нелинейное взаимодействие в воде волн накачки с несущей частотой f_н, верхней и нижней боковыми частотами f_ВБ= f_н + f и f_НБ f_н F дает волны комбинационных частот f_комб kf_н + mf_ВБ + nf_НБ, (2) где k, m, n натуральные числа: 0, 1, 2, 3. т.е. вторые гармоники 2f_н, 2f_ВБ 2(f_н + F), 2f_НБ 2(f_н- F), колебания суммарных частот f_н + f_ВБ 2f_н + F, f_н + f_НБ 2f_н F, волны разностных частот F f_н- f_НБ, 2F f_ВБ f_НБ. Вследствие степенной частотной зависимости затухания ( ~ fⁿ), где n 1 2), волны основных частот, гармоники и волны суммарных частот затухают быстрее, чем волны разностных частот (F, 2F). Поэтому за пределами области взаимодействия 1_ВЗ исходных волн будут распространяться исходные волны и ВРЧ, при этом последние распространяются на большие расстояния в силу малого затухания.

Итак, при возбуждении ИПА трехкомпонентным сигналом в воде формируется двухкомпонентный фазосвязанный сигнал ВРЧ:
S(t) = S₁sin₁t+S₂sin₂t, 0 t _и, (3)
где ₁ = = 2F, ₂ = 2F₂, F₂ = 2F.
Эхосигнал, формирующийся при отражении сигнала (3) от объектов, имеет вид:

где S_Э1 и S_Э2 амплитуды на частотах F и 2F, зависящие от эффективной площади рассеяния, АЧХ объекта и расстояния D до него;
_o() и _o(2) фазовые сдвиги при отражении на частотах F и 2F, зависящие от акустической "жесткости" объекта.

Антенна 6 принимает эхосигнал ВРЧ (4), шум и высокочастотный эхосигнал. Шум и ВЧ-эхосигнал частично подавляются в самой антенне 6. Выходной сигнал антенны приведен на фиг. 7,б фотографии, полученной при натурных испытаниях действующего макета гидролокатора. Усилитель 7 обеспечивает линейное усиление эхосигнала ВРЧ и дополнительно подавляет высокочастотные колебания, которые могли быть не подавлены самой НЧ-антенной 6 (фиг. 7,в). Особенностью усилителя 7 является наличие на его входе ФНЧ, обеспечивающего подавление ВЧ-сигнала на 50 60 дБ.

Предварительно усиленные в блоке 7 сигналы ВРЧ поступают на избирательные усилители 8 и 9, выполненные по схеме (фиг. 4). В усилителях 8 и 9 применено двойное преобразование частоты, что позволяет с помощью полосового фильтра с фиксированной настройкой осуществить фильтрацию нужной гармоники в заданной полосе ВРЧ.

Принцип функционирования избирательного усилителя 8 или 9 поясняется с помощью спектрограмм на фиг. 8. Для простоты пояснений спектрограммы даны без учета импульсного характера сигналов.

На входе каждого из избирательных усилителей действует сигнал U₇, представляющий собой аддитивную смесь колебаний первой и второй гармоник эхосигнала ВРЧ, а также остатков шума. Осциллограмма этого сигнала приведена на фиг. 7,в, а спектрограмма на фиг. 8,а.

Перемножитель 22 ( фиг. 4) осуществляет перенос спектра сигнала U₇ с помощью колебания U₁₃ (спектр дан на фиг. 8,б) в область колебаний высокой частоты (фиг. 8, в). Полосовой фильтр 23 с фиксированной настройкой имеет центральную частоту f_p, совпадающую с несущей частотой f_н генератора 12 (фиг. 8, г). Одна из компонент выходного сигнала U₂₂, а именно компонента с частотой f_г1 + F, соответствующая первой гармонике (F) эхосигнала, попадает в полосу пропускания фильтра 23, а остальные компоненты подавляются (фиг. 8, д). При этом независимо от значения частоты F компонента сигнала U₂₂ с частотой f_г1 + F всегда будет в полосе фильтра 23, так как в самом генераторе радиоимпульса 2 имеет место соотношение f_г1 + F f_н. На выходе перемножителя 24 получается двухкомпонентный сигнал U₂₄(t). Далее с помощью ФНЧ 25 выделяется первая гармоника (F) эхосигнала ВРЧ, осциллограмма которой приведена на фиг. 7,г, а спектрограмма на фиг. 8,е.

Аналогичные преобразования претерпевает эхосигнал при фильтрации второй гармоники (2F) ВРЧ с той лишь разницей, что прямой и обратный переносы спектра сигнала осуществляются с помощью колебаний U₅ с частотой f_г2. Осциллограмма второй гармоники ВРЧ с выхода усилителя 9 дана на фиг. 7,д.

Особенностью и достоинством избирательного усилителя является то, что благодаря применению двойного преобразования частоты выделение требуемой гармоники эхосигнала ВРЧ в заданном диапазоне ее изменения осуществляется полосовым фильтром с фиксированной настройкой, а не перестраиваемым фильтром.

Для формирования сигнала U₅ с частотой f_r2, обеспечивающего выделение второй гармоники ВРЧ, используется блок 5, функциональная схема которого приведена на фиг. 3, а поясняющие спектрограммы на фиг. 9. Схема синтезирована в соответствии с равенством
f_г2 2f_г1 f_н (5).

Перемножитель 19 удваивает частоту f_г1 колебаний U₁₃ (фиг. 9,а) путем умножения входного сигнала самого на себя (kU₁₃U₁₃= kU²_г1sin²t = 0,5kU²_г1+0,5U²_г1sin2t Сигнал U₁₉ подается на первый вход (X1) аналогового перемножителя 20, на второй вход (Y1) которого поступает сигнал U₁₂ несущей частоты f_н (фиг. 9,б). В результате перемножения спектр выходного колебания U₂₀ будет содержать компоненты с суммарной частотой 2f_г1 + f_н и разностной частотой f_г2 2f_г1 f_н (фиг. 9,в). Фильтр нижних частот 21, амплитудно-частотная характеристика которого показана штриховой линией на фиг. 9,в, обеспечивает выделение только компоненты с разностной частотой f_г2 2f_г1 f_н.

Отфильтрованные в усилителях 8 и 9 гармоники ВРЧ поступают на соответствующие входы измерителя фазового сдвига 10, функциональная схема которого представлена на фиг. 5.

В известном устройстве измерение фазового сдвига обеспечивается путем измерения разности фаз, приведенными к одной частоте колебаниями обеих гармоник ВРЧ. Для этого частота колебаний первой гармоники удваивается в умножителе частоты, а затем с помощью фазового детектора сравниваются фазы колебаний преобразованной первой и второй гармоник эхосигнала. Такой способ получения информации о фазовом сдвиге обладает целым рядом недостатков. Результат детектирования зависит не только от разности фаз исследуемых сигналов, но и их амплитуд. В прототипе для уменьшения влияния уровня сигналов на результат измерения применены амплитудные ограничители. Однако, при большом динамическом диапазоне эхосигналов погрешность работы ограничителей существенно сказывается на точности получаемой оценки фазового сдвига. Качество работы фазового детектора в сильной степени зависит от симметрии схемы и стабильности параметров ее элементов. Следует также отметить определенные трудности в согласовании малого уровня пульсаций и достаточно высокого быстродействия. С одной стороны, для получения малых пульсаций постоянная времени нагрузки фазового детектора должна удовлетворять условию _н>>1/F, а с другой стороны, значение ее не должно быть более, чем (1 - 2)/F.

Отмеченные недостатки устраняются в предлагаемой схеме измерителя фазового сдвига. Работа схемы основана на измерении интервала между моментами, соответствующими пересечению нулевого уровня сигналом первой гармоники и пересечению нулевого уровня в положительном направлении сигналом второй гармоники.

На фиг. 10 представлены эпюры напряжений в отдельных точках измерителя фазового сдвига. Фиг. 10, а соответствует отражению ВРЧ от акустически "жесткого" объекта (фазовый сдвиг равен нулю), фиг. 10,б от акустически "мягкого" объекта (фазовый сдвиг равен 180^o).

Работу блока 10 удобно рассмотреть на примере ситуации, проиллюстрированной на фиг. 10, б. Отфильтрованные сигналы первой U₁(t) U₈(t) и второй U₂(t) U₉(t) гармоник ВРЧ поступают на вход соответствующего фиксатора нулевого уровня 26 и 27. В качестве фиксаторов нулевого уровня могут быть использованы компараторы типа КР554САЗ. В фиксаторе 26 фиксируются все моменты пересечения нулевого уровня первой гармоникой. Они определяются из условия:

где
k 0, 1, 2, Откуда
В моменты времени t_1К на выходе фиксатора 26 формируются короткие импульсы U₂₆(t) (фиг. 6,б).

В фиксаторе 27 фиксируются моменты пересечения нулевого уровня колебанием второй гармоники НРЧ только в положительном направлении. Эти моменты времени определяются из условия:

или
2(t_2k-2D/c)+_o = 2k,
где k 0, 1, 2.

Откуда
t_2k = (1/2)(2k-_o+4D/c). (7)
В моменты времени t на выходе фиксатора 27 также вырабатываются короткие импульсы U₂₇(t) (фиг. 10,б).

На основании (6) и (7) временной интервал между t_1К и t_2К будет:
t = t_2k-t_1k = _o/2. (8)
То есть измерение фазового сдвига можно выполнить, измеряя t
Сигналы U₂₆(t) и U₂₇(t) поступают соответственно на входы S и R триггера 28, на выходе которого формируется последовательность прямоугольных импульсов U₂₈(t) (фиг. 6,б). Длительность этих импульсов t пропорциональна фазовому сдвигу, произошедшему в эхосигнале (формула (8)). Далее в схеме производится измерение длительности t путем подсчета счетчиком 30 меток масштабной частоты, вырабатываемых генератором 29 (фиг. 5), в течение длительности действия импульса U₂₈(t). Период следования масштабных меток выбирается из условия:

где дискретность измерения фазы,
T_W 1/F период колебаний первой гармоники ВРЧ,
Dt_max = _o.max/2 = 1/2F, _o.max = 2.
Начальная установка счетчика 30 осуществляется передним фронтом импульса U₂₈(t). Накопленное счетчиком число, соответствующее количеству масштабных меток, в момент окончания импульса U₂₈(t) переписывается в регистр 31 и сохраняется в нем до момента окончания следующего импульса U₂₈(t).

Таким образом, значение измеряемого фазового сдвига на выходе регистра 31 представлено в цифровой форме. Для получения результатов измерения в аналоговой форме информация, хранящаяся в регистре 31, преобразуется с помощью ЦАП 32.

Как следует из приведенного описания, предложенная схема измерителя фазового сдвига обладает по сравнению с соответствующей схемой прототипа высокой точностью и достоверностью измерения ФЧХ объектов локации.

На фиг. 11 представлены осциллограммы напряжений первой гармоники ВРЧ (а) и выходного сигнала измерителя фазового сдвига (б), полученные в натурном эксперименте с помощью экспериментального макета фазового параметрического гидролокатора. В качестве объекта локации был использован полый дюралевый сфероцилиндр, заполненный воздухом. Зондирование проводилось в горизонтальной плоскости, перпендикулярно оси сфероцилиндра. Перед сфероцилиндром был установлен гидрофон, который позволял регистрировать как падающую, так и отраженную волну. На фиг. 11,а более мощному сигналу соответствует падающая волна. Разность фаз в падающей (область 1) и отраженной (область 2) волнах имеет разные значения, что естественно определяется акустическими свойствами объекта. В области 3, где сигналы отсутствуют и действует только гидроакустический шум, фаза имеет случайное значение, равномерно распределенное в диапазоне от 0 до 360^o.

Использование параметрической антенны в режиме излучения сигнала с внутриимпульсной амплитудной модуляцией, введение формирователя управляющего сигнала, выполнение избирательных усилителей по схеме с двойным преобразованием, а измерителя фазового сдвига в виде преобразователя фаза - временной интервал позволило: во-первых, расширить относительный частотный диапазон работы гидролокатора (не менее октавы), во-вторых, повысить точность и достоверность получаемых результатов измерения.

Кроме того, предложенное исполнение избирательных усилителей с двойным преобразованием частоты обеспечивает фильтрацию гармоник ВРЧ в заданном частотном диапазоне с помощью фильтра с фиксированной (а не перестраиваемой) настройкой. Это имеет решающее значение для упрощения приемного тракта гидролокатора. Решение аналогичной задачи в устройстве-прототипе ведет к усложнению конструкции приемника ввиду необходимости согласованной перестройки избирательных усилителей при изменении частоты колебаний сигнала накачки.

Источники информации
1. Телятников В. И. Методы и устройства классификации гидроакустических сигналов, //Зарубежная радиоэлектроника, 1979, N 9, с. 19 38.

2. Волощенко В.Ю. Максимов В.Н. Экспериментальные исследования параметрического локатора для классификации подводных объектов, В кн. Прикладная акустика, Таганрог, ТРТИ, 1985, вып. XII. с. 36 39.

3. Волощенко В.Ю. Максимов В.Н. Тимошенко В.И. Параметрическая акустическая система для классификации объектов лоцирования. // Акустика и ультразвуковая техника, Киев, 1986, N 21, с. 63 65.

4. Коломбет Е.А. Микроэлектронные средства обработки аналоговых сигналов, М. Радио и связь, 1991, 376 с.

5. Бобров Н.В. Максимов Г.В. Мичурин В.И. Николаев Д.П. Расчет радиоприемников, М. Воениздат, 1971, 496 с.

Формула изобретения

1. Фазовый параметрический гидролокатор, содержащий последовательно соединенные синхронизатор, генератор радиоимпульса, усилитель мощности и излучатель, последовательно соединенные измеритель фазового сдвига и индикатор, два избирательных усилителя, выходы каждого из которых соединены с соответствующими входами измерителя фазового сдвига, отличающийся тем, что в него введены формирователь управляющего сигнала и последовательно соединенные низкочастотная антенна и усилитель сигналов разностных частот, выход которого подключен к входам избирательных усилителей, управляющий вход первого из которых подключен к первому выходу управления генератора радиоимпульса, а управляющий вход второго к выходу формирователя управляющего сигнала, два входа которого соединены соответственно с двумя выходами управления генератора радиоимпульса.

2. Гидролокатор по п. 1, отличающийся тем, что избирательные усилители содержат последовательно соединенные первый перемножитель сигналов, полосовой фильтр с фиксированной настройкой, второй перемножитель сигналов и фильтр нижних частот, выход которого является выходом усилителя, входом которого является сигнальный вход первого перемножителя сигналов, управляющий вход которого соединен параллельно с управляющим входом второго перемножителя сигналов и является управляющим входом избирательного усилителя.

3. Гидролокатор по п. 1, отличающийся тем, что измеритель фазового сдвига содержит два фиксатора нулевого уровня, RS-триггер и последовательно соединенные масштабный генератор, счетчик, регистр и цифроаналоговый преобразователь, выход которого является выходом измерителя фазового сдвига, парой входов которого являются соответственно входы фиксаторов нулевого уровня, выход первого из которых подключен к S-входу RS-триггера, а выход второго к R-входу RS-триггера, выход которого соединен с входом разрешения счета счет счетчика и входом записи регистра.

РИСУНКИ

Рисунок 1, Рисунок 2, Рисунок 3, Рисунок 4, Рисунок 5, Рисунок 6, Рисунок 7, Рисунок 8, Рисунок 9, Рисунок 10, Рисунок 11