Способ получения холода в абсорбционно-диффузионном агрегате и абсорбционно-диффузионный агрегат

 

Использование: в холодильной технике, в абсорбционно-диффузионных холодильных агрегатах. Сущность изобретения: абсорбционно-диффузионный холодильный агрегат содержит термосифон, сообщенный нижней частью с бачком абсорбера, частично заполненного жидким раствором, а верхней частью - с полостью слабого раствора, соединенной магистралью с входом абсорбера, источник тепловой мощности и испаритель, соединенный на входе с паровым объемом бачка трубопроводом. При этом выход магистрали слабого раствора расположен выше входа абсорбера. Источник тепловой мощности может быть расположен на термосифоне или на полости слабого раствора. Термосифон может быть размещен во внутренней полости слабого раствора, а источник тепловой мощности - на наружной поверхности слабого раствора. Выходной участок термосифона может быть расположен ниже входа абсорбера и выше выходного участка магистрали слабого раствора, причем верхняя часть полости слабого раствора имеет суженное проходное сечение. Верхняя часть магистрали слабого раствора может быть установлена в зоне теплового контакта с испарителем. Магистраль слабого раствора может быть установлена в зоне теплового контакта с испарителем и трубопроводом, отводящим парогазовую смесь из испарителя. Участок магистрали слабого раствора между зоной теплового контакта с испарителем и входом в абсорбер, а также начальной участок абсорбера могут быть покрыты теплоизоляцией. Выпаривание слабого раствора проводят при расположении уровня слабого раствора выше уровня входа в абсорбер с обеспечением повышенного давления в зоне подвода тепловой мощности. 2 с. и 11 з. п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к холодильной технике, в частности к способам работы и устройствам абсорбционно-диффузионных холодильных агрегатов (АДХА).

Известен способ работы АДХА [1] включающий раздельное выпаривание крепкого и обедненного раствора путем раздельного подвода тепловой мощности, подачу слабого раствора на вход абсорбера с одновременным его переохлаждением.

Недостатком известного способа является сложность обеспечения оптимального соотношения между количеством тепла, передаваемого на термосифон (выпаривание крепкого раствора) и количеством тепла, передаваемого на магистраль обедненного раствора, так как для подвода тепла используется один электронагреватель. Особые неприятности этот факт доставляет в условиях массового производства, когда значительно сложнее обеспечить надежный технологический контроль всего объема производства.

следует отметить, что параллельное выпаривание крепкого и обедненного растворов позволяет обеспечить достаточное низкое содержание аммиака в слабом растворе (порядка 10%), однако температурные характеристики слабого раствора на входе абсорбера не позволяют получить достаточно высокую очистку парогазовой смеси, поступающей на вход испарителя, из опыта практических исследований авторам известно, что температура слабого раствора на входе абсорбера на 7 8^oC выше температуры окружающей среды, несмотря на наличие достаточно эффективного жидкостного теплообменника растворов (ЖТО). Недостаточно высокая очистка ПГС в абсорбере приводит к росту уровня температур в испарителе, как известно, определяется парциальным давлением (или концентрацией) холодильного агента (аммиака) в ПГС.

Известен способ работы АДХА [1] включающий выпаривание крепкого и обедненного растворов путем подвода тепловой мощности, подачу слабого раствора на вход абсорбера, а пара-хладагента в конденсатор, его последующее сжижение и транспорт в зону испарения, испарение хладагента в ПГС с производством искусственного холода и с охлаждением последней, внешний теплоподвод в зону испарения и переохлаждения слабого раствора, поступающего на вход абсорбера, в процессе теплового взаимодействия с охлажденной ПГС.

Выпаривание крепкого и обедненного растворов в способе-прототипе (схема АДХА типа "Кристалл-4") совмещено в термосифоне. Это позволяет повысить надежность работы и стабильность рабочих характеристик. Для переохлаждения слабого раствора, поступающего на вход абсорбера, дополнительно используют низкотемпературный потенциал холодной насыщенной ПГС, движущейся из испарителя на вход абсорбера (через бачок абсорбера). Это позволяет практически сравнять уровни окружающей среды и слабого раствора на входе в абсорбер. Различие на практике не превышает 1,5^oC.

Вместе с тем способ-прототип характеризуется низкой эффективностью в части обеспечения достаточно низкого уровня температур в зоне испарения, а, следовательно, в полезном охлаждаемом объеме. Так, например, даже современная модернизированная модель, реализующая способ-прототип "Кристалл-404-1" АШ-130 не позволяет получить в низкотемпературном отделении (НТО) уровень температур ниже -12^oC. Это определяется в значительной мере недостаточно высокой степенью очистки ПГС, поступающей на вход зоны испарения.

Известен АДХА [1] содержащий термосифон, связанный нижней частью с бачком абсорбера, частично заполненного жидким раствором, а верхней частью с полостью частично заполненного жидким раствором, а верхней частью с полостью слабого раствора, связанной в свою очередь магистралью с входом абсорбера (верхней его частью). Источник тепловой мощности (электронагреватель) связан в тепловом отношении частично с нижней частью термосифона и частично с нижней частью полости слабого раствора.

Как уже было отмечено выше, недостатком известного устройства является сложность изготовления в условиях массового производства, а также недостаточно низкий уровень рабочих температур в НТО, обусловленный слабой очисткой ПГС перед поступлением в испаритель АДХА. Известное устройство [1] реализовано в моделях абсорбционных холодильников "Иней" АШ-120 и "Север-7" АШ-100. Известно, что уровень температур в НТО модели "Иней" АШ-120 не превышает -6^oC.

Известен АДХА [1] содержащий термосифон, связанный нижней частью с бачком абсорбера, частично заполненного жидким раствором, а верхней частью с полостью слабого раствора, связанного в свою очередь магистралью с входом абсорбера, источник тепловой мощности, находящийся в тепловом взаимодействии с нижней частью термосифона, и испаритель, связанный выходным участком с верхней частью бачка абсорбера, при этом выходной участок испарителя связан в тепловом отношении с выходным участком магистрали слабого раствора.

Недостатком известного устройства-прототипа является низкая эффективность в части обеспечения достаточно низкого уровня температур в НТО. Причины приведены выше.

Целью изобретения является повышение эффективности способа работы устройства АДХА.

Указанная цель в способе достигается тем, что выпаривание крепкого и обедненного растворов осуществляют при повышенном давлении в зоне подвода тепловой мощности. Рост давления в зоне подвода тепловой мощности повышает уровень температур парообразования (насыщения) и повышает концентрацию высококипящего компонента (абсорбента -воды) в жидкой смеси (водоаммиачном растворе). На вход абсорбера в этом случае поступает более обедненный аммиаком слабый раствор. Так, например, при давлении 20 бар и температуре 170^oC концентрация в жидком водоаммиачном растворе составляет около 15% а при том же давлении и температуре 190^oC 9-10% Очевидно, что снижение концентрации (по аммиаку) слабого раствора на входе абсорбера позволяет в значительной мере повысить движущую силу процесса абсорбции и, тем самым, повысить степень очистки ПГС, поступающей на вход испарителя. В свою очередь, это снизит уровень температур испарения аммиака и позволит повысить эффективность способа работы АДХА.

Цель изобретения будет достигнута и в случае, когда выпаривание растворов осуществляют раздельно. При раздельном выпаривании возможно достижение более высокой термодинамической эффективности за счет перераспределения потоков тепла между крепким и обедненным раствором.

Цель изобретения достигается также и при выпаривании крепкого раствора путем подвода тепловой мощности через обедненный раствор.

В этом случае значительно повышается эффективность способа АДХА за счет сосредоточения теплоподвода в локальной зоне. Это позволит также снизить тепловые потери в окружающую среду и повысить надежность способа работы АДХА в целом.

Цель изобретения достигается и в случае, когда осуществляют дополнительное переохлаждение слабого раствора, путем дополнительной подачи и испарения холодильного агента в процессе дополнительного внешнего теплоподвода.

Указанный признак позволяет за счет незначительных энергетических затрат на выпаривание дополнительной части холодильного агента существенно снизить уровень температур слабого раствора, поступающего на вход абсорбера. Уровень температур может составить от -5^oC до 10^oC. В комбинации с мероприятиями по снижению концентрации слабого раствора это даст значительный эффект в части очистки ПГС и, следовательно, снижения уровня температур в испарителе АДХА. Расчеты показывают, что начало испарения будет происходить при температурах не выше -43^oC.

Цель изобретения достигается также тем, что переохлаждение слабого раствора осуществляют как в процессе дополнительного внешнего теплоподвода в зоне испарения, так и в процессе теплообмена с холодной ПГС.

В этом случае появляется дополнительный низкотемпературный источник охлаждения слабого раствора. Очевидно, что при этом снижается тепловая нагрузка на испаритель в процессе внешнего теплоподвода и повышается термодинамическая эффективность холодильного цикла АДХА.

В части устройства АДХА цель изобретения достигается тем, что выходной участок магистрали слабого раствора расположен выше уровня входа абсорбера.

Этот признак позволяет повысить давление в зоне подвода тепловой мощности, т.е. в зоне установки электронагревателя, за счет поднятия уровня раствора.

Очевидно, что при этом для обеспечения перекачки крепкого раствора с уровня бачка абсорбера на уровень слабого раствора потребуется увеличить длину (высоту) транспортной зоны термосифона. Увеличение длины приведет, во-первых, к росту гидравлических сопротивлений при транспортировке парожидкостного потока в верхнюю часть, а, во-вторых, к росту гидростатического стола парожидкостного потока. Следует также помнить, что увеличение длины термосифона приведет к дополнительным тепловым потерям в окружающую среду. Это увеличит интенсивность процесса конденсации в парожидкостном потоке, снизится выталкивающая Архимедова сила, а в конечном счете возрастет величина давления гидростатического столба на нижнюю часть термосифона.

Проведенный выше анализ показывает, что при росте уровня слабого раствора гидросопротивление при движении парожидкостного потока будет возрастать. В этом случае для транспорта жидкой смеси на уровень слабого раствора необходима большая выталкивающая Архимедова сила, которая в случае термосифона определяется величиной объема парового пузыря, т. е. до тех пор, пока не образуется паровой пузырь необходимого объема перекачки жидкости на уровень слабого раствора не будет. А так как уровень крепкого раствора в бачке абсорбера не изменился, то на вход термосифона поступает и прежнее количество крепкого раствора. В этом случае рост парового пузыря в нижней части термосифона будет идти только за счет дополнительного выпаривания жидкого раствора, т.е. снижением концентрации аммиака в жидком растворе, поступающем в магистраль слабого раствора.

Как было отмечено выше, это позволит повысить степень очистки ПГС, поступающий на вход испарителя, а в конечном счете снизить уровень температур в НТО, т. е. повысить эффективность АДХА.

Цель изобретения в части устройства достигается также тем, что источник тепловой мощности дополнительно связан в тепловом отношении с полостью слабого раствора.

В этом случае обеспечивается повышение эффективности работы АДХА за счет оптимального перераспределения тепловых мощностей между термосифоном и полостью слабого раствора, которая в рассматриваемом случае выполняет роль кипятильника. Раздельный подвод тепла также упрощает режим работы термосифона. Термосифон служит только для перекачки обедненного раствора на уровень слабого, а полное выпаривание (до концентрации слабого раствора) осуществляется в полости слабого раствора, которая имеет обычно более благоприятные условия для процесса парообразования (большой эквивалентный диаметр проходного сечения и большая толщина стенок).

Здесь также необходимо отметить и аналогичное влияние уровня обедненного раствора на уровень температур парообразования в полости слабого раствора, как и в случае термосифона. Степень влияния менее значительна, однако тем не менее имеет место, т. е. рост уровня обедненного раствора также приводит к росту уровня температур в зоне парообразования, последующему снижению концентрации (по хладагенту) слабого раствора и, в конечном счете, снижению уровня температур на испарителе АДХА.

Цель изобретения в части устройства достигается также и тем, что термосифон расположен во внутренней полости слабого раствора, а источник тепловой мощности расположен на наружней поверхности полости слабого раствора.

В этом случае эффективность работы АДХА достигается за счет снижения тепловых потерь в окружающую среду и повышения надежности работы.

Цель изобретения в части устройства достигается также тем, что выходной участок термосифона расположен между уровнем входа абсорбера и уровнем верхней части магистрали слабого раствора, при этом верхняя часть полости слабого раствора имеет суженное проходное сечение. Указанный признак позволяет повысить эффективность работы АДХА путем повышения надежности и обеспечения стабильности рабочих характеристик термосифона. В этом случае требуемый уровень в магистрали слабого раствора обеспечивается за счет выпаривания обедненного раствора в полости слабого раствора с последующим созданием сопротивления паровому потоку.

Цель изобретения в части устройства достигается также тем, что верхняя часть магистрали раствора частично связана в тепловом отношении с испарителем АДХА.

Указанный признак позволяет повысить эффективность работы АДХА за счет дополнительного переохлаждения слабого раствора, поступающего на вход абсорбера, ниже уровня температур окружающей среды, т. е. за счет частичных затрат искусственного холода, вырабатываемого испарителем. В свою очередь это позволит значительно повысить движущую силу процесса абсорбции, повысить степень очистки ПГС, поступающей на вход испарителя и, в конечном счете, снизить уровень температур охлаждения.

Цель изобретения в части устройства достигается также тем, что дополнительно к предыдущему признаку магистраль слабого раствора частично связана в тепловом отношении с выходным участком испарителя. В этом случае эффективность работы АДХА достигается за счет своеобразной утилизации сбросового холода насыщенной ПГС, поступающей из испарителя на вход абсорбера, для первоначального переохлаждения слабого раствора.

В части устройства цель изобретения достигается также тем, что участок магистрали слабого раствора между зоной тепловой связи с испарителем и входом в абсорбер, а также начальный участок абсорбера покрыты тепловой изоляцией.

Указанный признак позволяет повысить эффективность работы АДХА в случае, когда выходная магистраль слабого раствор имеет тепловую связь с низкотемпературными участками испарителя. На входе в абсорбер уровень температур может составить порядка 0^oC. для снижения температурного воздействия окружающей среды и ставится тепловая изоляция на начальном участке.

В дальнейшем на некотором удалении от входа произойдет разогрев слабого раствора за счет теплообмена с очищенной ПГС и, в большем случае, за счет поглощения теплоты абсорбции. Очевидно, что при этом необходимость в тепловой изоляции отпадет.

Неочевидность заявленного способа заключается в следующем.

1. Выпаривание крепкого и обедненного растворов осуществляют при повышенном давлении в зоне подвода тепловой мощности.

Авторам известно большое количество как теоретических, так и практических разработок, в которых низкий уровень температур охлаждения достигался максимально возможным уровнем температур конца кипения слабого раствора. В частности, это работы Г. Штирлина, которые реализованы в абсорбционном холодильнике "Кристалл"-9 (и дальнейших модификациях). Г. Штирлину удалось обеспечить температуру в НТО объемом свыше 30 дм³ на уровне -18^oC. Результат был достигнут за счет роста рабочего давления до 30 бар. Это позволило обеспечить конец кипения слабого раствора при температурах 190 - 200^oC, а концентрацию на уровне 10% Вместе с тем Г. Штирлин поднял уровень давления не только в генераторе, но и на всех участках АДХА: конденсаторе, ректификаторе, абсорбере и испарителе. Если для ректификатора и конденсатора это сказалось положительно - увеличился температурный напор с окружающей средой и появилась возможность снизить габариты участков, т. е. снизить металлоемкость, то для абсорбера и испарителя рост уровня давления сказался отрицательно. В первую очередь это связано со спецификой диффузионных процессов. В испарителе аммиак, испаряясь, диффундирует в ПГС, а в абсорбере, наоборот, диффундирует из ПГС в поверхности бедного водоаммиачного раствора. Из молекулярной физики известно, что коэффициент диффузии обратно пропорционален величине давления в системе, поэтому рост давления с 20 бар до 30 бар вызвал снижение интенсивности диффузионных процессов как минимум на 50% Авторы предлагают решение, в котором повышенное давление будет обеспечено только в локальном участке теплоподвода. Очевидно, что при этом снижение интенсивности процессов диффузии в абсорбере и испарителе не будет иметь места.

2. Выходной участок магистрали слабого раствора расположен выше уровня входа в абсорбер.

Указанный признак позволяет реализовать локальное повышение давления в процессе теплоподвода за счет увеличения гидросопротивления парожидкостному потоку. Положительный эффект этого обоснован выше.

3. Верхняя часть магистрали слабого раствора частично связана в тепловом отношении с испарителем АДХА.

Авторам неизвестны какие-либо работы в этом направлении. Вместе с тем эффект от использования указанного признака весьма значителен. Расчеты показали, что возможно обеспечение начала температур испарения до -43^oC при затратах 5 Вт искусственного холода на уровне около -5^oC.

На фиг. 1 приведена общая схема заявляемого АДХА (вариант с подводом тепловой мощности только на термосифон) для случая уровень выхода термосифона превышает уровень магистрали слабого раствора на входе абсорбера 3 больше 4 на фиг. 2 и 3 схемы генераторов АДХА для случаев, когда уровень выхода термосифона не превышает уровня магистрали слабого раствора на входе абсорбера 4 > 3 > 1 При этом на фиг. 2 приведена схема с раздельным теплоподводом к термосифону и полости слабого раствора, а ни фиг. 3 схема с аксиальным расположением тремосифона в полости слабого раствора (прогрев нижней части термосифона осуществляется через полость крепкого раствора).

АДХА содержит генератор, включающий термосифон 1, полость слабого раствоа 2 и источник тепловой мощности (электронагреватель) 3, ректификатор 4, конденсатор 5, испаритель 6, абсорбер 7, бачок абсорбера 8 и ЖТО 9.

В целях снижения тепловых потерь в окружающую среду генератор закрыт теплоизоляционным кожухом 10.

Нижний (входной) участок термосифона 1 через ЖТО 9 связан с нижней частью бачка абсорбера 8, а верхний (выходной) участок термосифона 1 с входной частью полости слабого раствора 2. Полость слабого раствора, в свою очередь, через ЖТО 9 связана с магистралью слабого раствора 11 с входом абсорбера 7. При этом верхняя часть 12 магистрали слабого раствора 11 связана в тепловом отношении с испарителем 6. Участок верхней части 12 магистрали слабого раствора 11 между зоной тепловой связи с испарителем 6 и входом абсорбера 7, а также частично начальный участок абсорбера 7 покрыты тепловой изоляцией 13.

Во внутренней полости испарителя 6 аксиально расположен канал очищенной ПГС 14, связывающий начальный участок испарителя 6 с выходом абсорбера 7. Испаритель 6 связан в тепловом отношении с магистралью жидкого аммиака 15, которая соединяет начальный участок испарителя 6 с выходом конденсатора 5. Выходной участок испарителя 16 связывает испаритель 6 с верхней частью бачка абсорбера 8 и при этом находится в тепловом взаимодействии с магистралью слабого раствора 11. Для стабилизации подачи аммиака на вход испарителя 6 выходной участок конденсатора 5 связан уравнительной магистралью 17 с выходным участком испарителя 16.

В рабочем режиме бачок абсорбера 7 заполнен крепким раствором с уровнем 2 слабый раствор расположен в полости слабого раствора 2 на уровне 1 который превышает уровень входа в абсорбер 7 4 магистрали 11 на величину гидравлического сопротивления. Выход термосифона расположен на уровне 3, превышающем уровень слабого раствора 1 При работе по схеме "уровень выхода термосифона не превышает уровень магистрали слабого раствора на входе абсорбера" (фиг. 2 и 3) в полости слабого раствора 2 расположена суживающая вставка 18 с каналами 19 для прохода пара и слива раствора из термосифона 1. При этом уровень обедненного раствора 1 находится ниже вставки 18, а также ниже уровней выхода термосифона 3 и магистрали слабого раствора на входе в абсорбер 4. Работа АДХА по схеме (фиг. 1) осуществляется следующим образом.

При подводе тепловой мощности на электронагреватель 3 осуществляется выпаривание крепкого раствора в нижней части термосифона 1. Образующиеся пузыри проталкивают в верхнюю часть термосифона 1 (уровень 3 ) порции слабого раствора, которые стекают в полость слабого раствора 2 на уровень 1 а отделившиеся пары поступают в реактификатор 4, где очищаются от паров воды в процессе конденсации последних на внутренних стенках ректификатора 4. Конденсат стекает в полость слабого раствора 2, а очищенные пары аммиака поступают в конденсатор, где сжижаются, и по магистрали 15 поступают на вход испарителя 6. В процессе транспортировки жидкого аммиака на вход испарителя 6 в процессе теплового взаимодействия осуществляется его частичное переохлаждение.

Переохлажденный аммиак поступает на вход испарителя 6, где испаряется в ПГС при низком парциальном давлении. Холодная насыщенная ПГС из испарителя 6 по каналу 16 поступает в бачок абсорбера 8, при этом из абсорбера 7 по каналу 14 на вход испарителя 6 вытесняется очищенная ПГС.

В верхнюю часть абсорбера 7 через ЖТО 9 по каналам 11 и 12 поступает слабый раствор. При своем движении слабый раствор первоначально переохлаждается в процессе регенеративного теплообмена с крепким раствором в ЖТО 9, затем частично переохлаждается в процессе теплообмена с окружающей средой, поток при тепловом взаимодействии с холодной насыщенной ПГС (в зоне тепловой связи каналов 16 и 11) и, наконец, наибольшее переохлаждение слабого раствора достигается в процессе его теплового взаимодействия с испарителем 6 (участок 12). Переохлажденный ниже температуры окружающей среды слабый раствор необходимо защитить от теплового взаимодействия с окружающей средой. Для этой цели устанавливается тепловая изоляция 13. Причем при значительном переохлаждении слабого раствора требуется теплоизолировать дополнительно и начальный участок абсорбера 7.

Переохлажденный слабый раствор стекает в нижнюю часть абсорбера 7 и далее в бачок 8, а навстречу ему движется насыщенная ПГС. При их взаимодействии осуществляется процесс абсорбции насыщения слабого раствора парами аммиака из ПГС, теплота абсорбции отводится в окружающую среду. Крепкий раствор из бачка абсорбера 8 поступает на вход термосифона 1, а очищенная ПГС по каналу 14 на вход испарителя 6 и цикл повторяется.

При работе по схеме (фиг. 1) в случае раздельного теплоподвода в нижнюю часть термосифона 1 и полость слабого раствора 2 на вход в полость слабого раствора 2 термосифоном 1 будет подаваться не слабый, а обедненный раствор. Окончательное выпаривание до концентрации слабого раствора производится уже в нижней части полости слабого раствора 2.

Аналогичный режим реализуется и в случае аксиальной установки термосифона в полости слабого раствора.

При работе по варианту "уровень обедненного раствора расположен ниже уровня входа в абсорбере 4 > 1 " в полости 2 устанавливаются суживающие вставки 18 с каналами 19 (фиг. 2 и 3).

В этом случае при подводе тепловой мощности в нижние части термосифона 1 и полости слабого раствора 2 осуществляется подача обедненного раствора термосифоном 1 на уровень 3 и парообразование обедненного раствора в полости 2. Обедненный раствор из термосифона 1 (с уровня 3) сливается через каналы 19 на уровень обедненного раствора 1 Навстречу ему движется пар. Подбором величины проходных сечений каналов 19 добиваются образования динамического парожидкостного столба между нижней кромкой вставки 18 и уровнем обедненного раствора. В результате этого уровень 1 оттесняется, а так как он связан каналами 11 и 12 с уровнем входа абсорбера, то слабый раствор вытесняется на уровень 4 который обеспечивает его подачу на вход абсорбера 7.

Преимущества заявленного способа и устройства АДХА подробно обсуждались выше и коротко заключается в следующем.

Снижение уровня температур охлаждения достигается путем обеспечения более высокой степени очистки ПГС, поступающей на вход испарителя. При этом высокая степень очистки ПГС достигается за счет увеличения движущей силы процесса абсорбции, во-первых, в процессе более глубокой очистки слабого раствора от аммиака, а, во-вторых, при переохлаждении слабого раствора с использованием части произведенного холода.

Формула изобретения

1. Способ получения холода в абсорбционно-диффузионном агрегате, включающий выпаривание крепкого и обедненного растворов путем подвода тепловой мощности, подачу слабого раствора на вход абсорбера, а пара хладагента в конденсатор, последующее сжижение последнего и его подачу в зону испарения, испарение хладагента в парогазовую смесь с производством холода, охлаждение полученной парогазовой смеси и переохлаждение слабого раствора, поступающего на вход абсорбера, отличающийся тем, что выпаривание слабого раствора производят при расположении уровня слабого раствора выше уровня входа в абсорбер с обеспечением повышенного давления в зоне подвода тепловой мощности.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что выпаривание крепкого и обедненного растворов производят раздельно.

3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что выпаривание крепкого раствора производят путем подвода тепловой мощности через обедненный раствор.

4. Способ по пп. 1 3, отличающийся тем, что переохлаждение слабого раствора, поступающего на вход абсорбера, производят путем теплообмена с хладагентом в зоне испарения.

5. Способ по пп. 1 4, отличающийся тем, что слабый раствор, поступающий на вход абсорбера, переохлаждают путем теплообмена с хладагентом в зоне испарения и с парогазовой смесью, выводимой из испарителя.

6. Абсорбционно-диффузионный агрегат, содержащий термосифон, сообщенный нижней частью с бачком абсорбера, частично заполненного жидким раствором, а верхней частью с полостью слабого раствора, соединенной магистралью с входом абсорбера, источник тепловой мощности и испаритель, соединенный на входе с паровым объемом бачка трубопроводом, отличающийся тем, что выход магистрали слабого раствора расположен выше входа абсорбера.

7. Агрегат по п. 6, отличающийся тем, что источник тепловой мощности размещен на термосифоне.

8. Агрегат по пп. 6 и 7, отличающийся тем, что источник тепловой мощности размещен на полости слабого раствора.

9. Агрегат по п. 6, отличающийся тем, что термосифон расположен во внутренней полости слабого раствора, а источник тепловой мощности размещен на наружной поверхности полости слабого раствора.

10. Агрегат по пп. 6 7, отличающийся тем, что выход термосифона расположен ниже абсорбера и выше выходного участка магистрали слабого раствора, при этом верхняя часть полости слабого раствора имеет суженное проходное сечение.

11. Агрегат по пп. 6 10, отличающийся тем, что верхняя часть магистрали слабого раствора установлена в зоне теплового контакта с испарителем.

12. Агрегат по пп. 6 10, отличающийся тем, что магистраль слабого раствора установлена в зоне теплого контакта с испарителем и трубопроводом, отводящим парогазовую смесь из испарителя.

13. Агрегат по пп. 11 и 12, отличающийся тем, что участок магистрали слабого раствора между зоной теплового контакта с испарителем и входом в абсорбер, а также начальный участок абсорбера покрыты тепловой изоляцией.

РИСУНКИ

Рисунок 1, Рисунок 2, Рисунок 3