Лопатка турбины с теплозащитным покрытием для газотурбинных двигателей и энергетических установок

 

Полезная модель относится к области машиностроения, а именно к лопаткам энергетических и транспортных турбин, и, в особенности, газовых турбин авиадвигателей. Лопатка турбины с теплозащитным покрытием для газотурбинных двигателей и энергетических установок, содержит поверхностный слой основного материала лопатки, модифицированный ионной имплантацией ионами Nb, Pt, Yb, Y, La, Hf, Cr, Si или их сочетанием и нанесенное на него покрытие, состоящее из подслоя, сформированного путем нанесения жаростойкого и переходного слоев и внешнего керамического слоя на основе ZrO2 стабилизированного Y2O3, нанесенного на переходный слой. Жаростойкий слой выполнен из сплава состава: Si - от 4,0% до 12,0%; Y - от 1,0 до 2,0%; Al - остальное и состоит из нанослоев и микрослоев, причем нанослои получены периодической имплантацией ионами Nb, Pt, Yb, Y, La, Hf, Cr, Si или их сочетанием при нанесении жаростойкого слоя, а микрослои, образованны в результате разделения жаростойкого слоя нанослоями, а переходный слой состоит из сплава состава: Cr - от 18% до 34%; Al - от 3% до 16%; Y - от 0,2% до 0,7%; Ni - остальное или состава: Cr - от 18% до 34%; Al - от 3% до 16%; Y - от 0,2% до 0,7%; Co - от 16% до 30%; Ni - остальное. 1 н.з. и 19 з.п. ф-лы, 3 табл.

Полезная модель относится к области машиностроения, а именно к лопаткам энергетических и транспортных турбин, и, в особенности, газовых турбин авиадвигателей с теплозащитными покрытиями.

Газотурбинные установки и двигатели находят все более широкое применение в современной технике: двигатели самолетов и вертолетов, судовые газотурбинные двигатели, энергетические ГТУ и газоперекачивающие агрегаты. К основным деталям, определяющим надежность, экономичность и ресурс их работы, являются рабочие лопатки турбины. Турбинные лопатки работают в достаточно жестких условиях: высокие температуры, агрессивные среды (кислород, сера, окислы ванадия и другие элементы), значительные знакопеременные механические нагрузки и резкие теплосмены. Существующие тенденции совершенствования турбомашин приводят к еще большему к ужесточению указанных условий эксплуатации и к повышению стоимости деталей. Все это требует применения на лопатках турбин более эффективных защитных покрытий. Одним из путей повышения температуры в турбине при сохранении ресурса лопаток является применение теплозащитных покрытий (ТЗП). Керамические ТЗП, при их достаточной толщине, могут ощутимо снизить теплоприток к основному материалу охлаждаемой лопатки и обеспечить ее работоспособность в условиях высоких температур.

Наиболее перспективным материалом для формирования теплозащитного слоя ТЗП является керамика на основе диоксида циркония, стабилизированного оксидом иттрия (ZrO 2·Y2O3). Для обеспечения адгезии керамического слоя и защиты основного материала детали от окисления, ТЗП имеет жаростойкий подслой.

Известна лопатка турбины с теплозащитным покрытием [Патент РФ 2325467, МПК С23С 4/10. Способ получения создающего термический барьер покрытия./ Я.Вигрен, М.Ханссон./Вольво аэро корп./. 2008.] содержащее связующий подслой, нанесенный на предварительно обработанную поверхность лопатки, нанесенный на него жаростойкий слой системы MeCrAlY и внешний теплозащитный керамический слой на основе диоксида циркония, стабилизированного оксидом иттрия.

Известна также лопатка турбины с теплозащитным покрытием (Патент США 4,904,542 "Многослойное коррозионно-стойкое покрытие"), содержащее многослойное газотермическое покрытие состоящего из чередующихся керамических и металлических слоев. Так же известно многослойное высокотемпературное покрытие, состоящее из керамических слоев, разделенных металлическими слоями. Данное покрытие имеет ряд существенных недостатков. Входящие в его состав керамика образована путем плазменного напыления, что существенно снижает его термическую усталость и долговечность. Материал металлических слоев выбирается исходя из характеристик его стойкости к эрозии. Это ведет к тому что при наличии перепадов температуры как по толщине, так и по его поверхности в материале металлического слоя возникнут термические напряжения, которые будут переданы керамике, имеющей низкую прочность на растяжение.

Известна также деталь с многослойным покрытием нанесенным на поверхность, подвергнутую ионно-имплантационной модификации [Патент РФ 2228387. МПК С23С 14/06. Способ нанесения многослойного покрытия на металлические изделия. Опубл. 2004 г.]. Однако функциональным назначением ионно-имплантационной обработки поверхности в данном случае не является повышение жаростойкости слоя.

Основным недостатком прототипа является низкая жаростойкость подслоя, а также недостаточная выносливость и циклическая прочность деталей с покрытием, т.е. параметры, которые необходимо обеспечивать при эксплуатации рабочих лопаток турбин газотурбинных двигателей и установок.

Наиболее близким по технической сущности является лопатка турбины с теплозащитным покрытием для газотурбинных двигателей и энергетических установок, содержащая поверхностный слой основного материала лопатки, модифицированный ионной имплантацией, и нанесенное на него покрытие, состоящее из подслоя, сформированного путем нанесения жаростойкого и переходного слоев и внешнего керамического слоя на основе ZrO2 стабилизированного Y2 O3, нанесенного на переходный слой (патент РФ 2078148). Известная лопатка с теплозащитным покрытием включает также поверхность лопатки с предварительной абразивно-жидкостной обработкой и обработкой шлифпорошком. Покрытие содержит также слой из жаростойкого сплава на никелевой основе, полученный методом вакуумно-плазменной технологии, вторй слой из сплава на основе алюминия, легированного никелем 13-16% и иттрием 1,5-1,8%. Покрытие подвергнуто вакуумному отжигу, а также проведена подготовка поверхности перед нанесением третьего керамического слоя, состоящего из диоксида циркония стабилизированного 7-9 мас.%, оксида иттрия (ZrO 2·7% Y2O3). Кроме того, после нанесения слоев, лопатка подвергнута дополнительному вакуумному диффузионному и окислительному отжигам.

Техническим результатом заявляемой полезной модели является повышение жаростойкости подслоя при одновременном повышении выносливости и циклической прочности лопатки с защитным покрытием.

Технический результат достигается тем, что в лопатке турбины с теплозащитным покрытием для газотурбинных двигателей и энергетических установок, содержащей поверхностный слой основного материала лопатки, модифицированный ионной имплантацией, и нанесенное на него покрытие, состоящее из подслоя, сформированного путем нанесения жаростойкого и переходного слоев и внешнего керамического слоя на основе ZrO2 стабилизированного Y2O3, нанесенного на переходный слой в отличие от прототипа содержит поверхностный слой основного материала лопатки, модифицированный ионной имплантацией ионами Nb, Pt, Yb, Y, La, Hf, Cr, Si или их сочетанием, жаростойкий слой из сплава состава: Si - от 4,0% до 12,0%; Y - от 1,0 до 2,0%; Al - остальное, состоящий из нанослоев и микрослоев, причем нанослои получены периодической имплантацией ионами Nb, Pt, Yb, Y, La, Hf, Cr, Si или их сочетанием при нанесении жаростойкого слоя, а микрослои, образованны в результате разделения жаростойкого слоя нанослоями, а переходный слой состоит из сплава состава: Cr - от 18% до 34%; Al - от 3% до 16%; Y - от 0,2% до 0,7%; Ni - остальное или состава: Cr - от 18% до 34%; Al - от 3% до 16%; Y - от 0,2% до 0,7%; Co - от 16% до 30%; Ni - остальное.

Технический результат достигается также тем, что в лопатке турбины с теплозащитным покрытием, покрытие дополнительно, под жаростойким слоем содержит слой, состоящий из Nb, Pt, Cr или их сочетания толщиной от 0,1 мкм до 2,0 мкм.

Технический результат достигается также тем, что в лопатке турбины с теплозащитным покрытием, покрытие может быть выполнено по следующим вариантам: толщина жаростойкого слоя составляет от 5 мкм до 60 мкм, а количество микрослоев в жаростойком слое составляет от 3 до 1000; толщина переходного слоя составляет от 1 мкм до 10 мкм; покрытие дополнительно, под керамическим слоем содержит слой, состоящий из Nb, Pt, Cr или их сочетания толщиной от 0,1 мкм до 2,0 мкм; толщина керамического слоя составляет от 80 мкм до 300 мкм.

Технический результат достигается также тем, что в лопатке турбины с теплозащитным покрытием, слои подслоя покрытия нанесены шликерным и/или газотермическим и/или вакуумными ионно-плазменными методами и/или магнетронными методами и/или электронно-лучевым испарением и конденсацией в вакууме, а керамического слоя нанесены газотермическим и/или вакуумными ионно-плазменными методами и/или магнетронными методами и/или электронно-лучевым испарением и конденсацией в вакууме.

Технический результат достигается также тем, что в лопатке турбины с теплозащитным покрытием в качестве материала керамического слоя использована ZrO2-Y2 O3 в соотношении Y2O3 - 59% вес, ZrO2 - остальное, а покрытие после его нанесения подвергнуто диффузионному отжигу.

Технический результат достигается также тем, что в лопатке турбины с теплозащитным покрытием поверхностный слой основного материала лопатки модифицирован ионной имплантацией при энергии ионов от 0,2 кэВ до 30 кэВ и дозе имплантации ионов от 1010 до 5·1020 ион/см2, а перед ионноимплантационной обработкой поверхности лопатки упрочнен обработкой микрошариками.

Была проведена сравнительная оценка стойкости лопатки-прототипа и предлагаемой лопатки с теплозащитными покрытиями. Режимы и условия нанесения покрытий на образцы из никелевых и кобальтовых сплавов (ЦНК-7, ЦНК-21, FSX-414, ЖС-6, ЖС-6У, ЭИ-893, U-5000) приведены в таблице 1.

Табл.1
Группы образцов Ионы, имплантируемые в основу Ионы, имплантируемые в покрытие Внутренний слой Внешний слойДополнительный слой на поверхности лопатки Дополнительный слой на внутреннем слое
12 34 56 7
(Прот)- -Co - 20% Si - 12%- -
Cr - 30%Ni - 10%
Al - 13%B - 1,6%
Y - 0,6%Al - ост.
Ni - ост.
1Nb Y+PtCr - 18%Si- 4,0% Nb,Nb, толщ.
2 YbY+Cr Al - 5%Y - 1,0%толщ. 0,1 мкм

3Yb+Nb Y+Cr Y - 0,2% Ni - ост. Al - ост. 0,1 мкм Pt, толщ. 0,1 мкм
4Pt Nb
5Y Nb Cr - 30%, Al - 13%, Y - 0,65%, Ni - ост. Si - 12,0% Y - 2,0% Al - ост. Nb+Pt, толщ. 0,5 мкм Nb, толщ. 2,0 мкм
6Y+Pt Yb
7Y+Cr Yb Nb, толщ. 2,0 мкм Cr, толщ. 0,1 мкм
8Y+Cr Pt
9Hf+Nb YСr - 22% Al - 11%, Y - 0,5%, Ni - ост. Si - 6,0% Y - 1,5% Al - ост. Pt, толщ. 0,1 мкм Pt+Cr, толщ. 2,0 мкм
10La+Nb+Y Cr+Si
11Yb+Nb Yb+Nb Cr, толщ. 0,1 мкм Nb+Cr, толщ. 2,0 мкм
12Si+Cr Hf+Nb
13Y YСr - 24% Al - 8%, Y -0,4% Si - 8,0% Y - 1,0% Al - ост. Pt+Cr, толщ. 2,0 мкм Pt, толщ. 2,0 мкм
14Pt Nb
15Cr+Si Pt Ni - ост. Pt, толщ. 2,0 мкм Nb+Pt, толщ. 0,5 мкм
16Nb Cr+Si
17La Hf Cr - 26% Al - 10%, Y - 0,3%, Ni - ост. Si - 10% Al - ост. Cr, толщ. 2,0 мкм Pt, толщ. 0,1 мкм
18La La
19Yb+Nb Yb Y - 2,0% Nb+Cr, толщ. 2,0 мкм Cr, толщ. 2,0 мкм
20Yb Yb

Режимы обработки образцов и нанесения покрытия: ионная имплантация (Nb, Pt, Yb, Y, La, Hf, Cr, Si или их сочетанием) при энергии ионов от 0,2 кэВ до 30 кэВ и дозе имплантации ионов от 1010 до 5·1020 ион/см2, (диффузионный отжиг в вакууме при температуре 400С в течение 1 ч). Материал слоев и схема их чередования - согласно таблицы 1. Толщины слоев по прототипу составляли: внутренний слой - толщиной 40 мкм и 80 мкм, внешний слой - 80 мкм и 40 мкм. В предлагаемой лопатке: толщина внутреннего жаростойкого слоя составляла от 2 мкм до 10 мкм, а количество микро- или нанослоев в жаростойком слое составлял от 3 до 200; толщина внешнего жаростойкого слоя составляла от 10 мкм до 60 мкм, а количество микро- или нанослоев - от 3 до 1000.

Были также проведены испытания на выносливость и циклическую прочность образцов из никелевых и кобальтовых сплавов ЦНК-7, ЦНК-21, FSX-414, ЖС-6, ЖС-6У, ЭИ-893, U-5000 в условиях высоких температур (при 870-950°С) на воздухе. В результате проведенных испытаний было установлено следующее: условный предел выносливости (-1) лопаток составляет:

1) прототип: никелевые сплавы в среднем 230-250 МПа, кобальтовые - 220-235 МПа;

2) предлагаемая лопатка: никелевые сплавы в среднем 260-290 МПа, кобальтовые - 250-275 МПа (таблица 2);

Табл.2
группы образцов Никелевые сплавы, МПа Кобальтовые сплавы, МПа
12 3
1260-285 240-255
2265-290 250-265
3265-290 250-270
4270-300 240-265
5280-295 250-275
6275-290 245-270
7260-290 250-275
8270-300 250-265
9280-295 240-250
10275-290 250-280
11275-290 245-275
12280-300 245-270
13270-295 250-275
14275-290 250-265
15265-290 250-270
16280-300 240-275

17280-295 250-275
18270-280 245-270
19265-280 250-275
20280-300 240-255

Изотермическая жаростойкость покрытий оценивалась на образцах диаметром d=10 мм и длиной 1=30 мм. Образцы покрытиями помещались в тигли и выдерживались на воздухе при температуре Т=1200°С. Жаростойкость покрытий оценивалась по характерному времени () до появления первых очагов газовой коррозии или других дефектов, которые определялось путем визуального осмотра через каждые 50 часов испытаний при температуре 1200°С. Взвешивание образцов вместе с окалиной производилось через 500 и 1000 ч испытаний, при этом определялась величина удельного прироста массы образца на единицу его поверхности по сравнению с исходным весом P, г/м2. Полученные результаты представлены в таблице 3.

Табл.3
группы образцов Циклическая жаростойкость, цикл. Изотермическая жаростойкость,
, чP, г/м2
500 ч1000 ч
1 23 45
0 550350 7,413,1
1 750650 6,110,4
2 700600 5,89,8
3 800700 6,310,1
4 900750 4,48,8
5 850700 5,99,1
6 900850 3,67,9

7950 8503,4 7,8
8700 6006,2 9,9
9900 8504,1 8,7
10800 7005,7 10,2
11900 8004,5 8,8
12750 6505,6 9,7
13750 6005,8 10,1
14900 8004,3 9,9
15850 7504,9 9,4
16900 8504,4 8,8
17800 7005,1 8,9
18800 6505,4 8,7
19850 7005,3 9,3
20800 7005,7 9,9

Стойкость покрытий к теплосменам оценивалось по количеству циклов, которые выдерживали покрытия до разрушения керамического слоя. Цикл термосмены представлял собой нагрев образца до 1150°С, температурную выдержку в течение 15 мин и охлаждение в воде до температуры 20°С. После каждого цикла теплосмены по наличию отслоений оценивалось стойкость покрытия. Данные по сравнительным испытаниям на термостойкость показали, что в среднем количество теплосмен до разрушения у прототипа составило 36 циклов, а у покрытий на предлагаемой лопатке - от 47 до 85 циклов.

Повышение жаростойкости покрытий и предела выносливости лопаток из никелевых и кобальтовых сплавов с покрытиями (таблицы 2 и 3), указывает на то, что при применении следующих вариантов нанесения жаростойкого покрытия на лопатки турбин газотурбинных двигателей и энергетических установок: ионно-плазменная подготовка поверхности лопатки под нанесение покрытия; ионно-имплантационная обработка поверхности лопатки ионами Nb, Pt, Yb, Y, La, Hf, Cr, Si или их сочетанием; формирование внутреннего жаростойкого слоя состава: Cr - 18% до 30%, Al - 5% до 13%, Y - от 0,2% до 0,65%, Ni - остальное; нанесение на него внешнего жаростойкого слоя сплав состава: Cr - 18% до 30%, Al - 5% до 13%, Y - от 0,2% до 0,65%, Ni - остальное, при чередовании нанесения указанного сплава с периодической имплантацией ионами Nb, Pt, Yb, Y, La, Hf, Cr, Si или их сочетаний, проведения чередования нанесения материала покрытия и имплантационной обработки до образования при каждом чередовании нанесения и имплантации микро- или нанослоя разделяющего внешний жаростойкий слой на микрослои; чередование нанесения внутреннего жаростойкого слоя с периодической имплантацией ионами Nb, Pt, Yb, Y, La, Hf, Cr, Si или их сочетанием, которую проводят до образования микро- или нанослоя, каждый из которых разделяет жаростойкий слой на микро- или нанослои; дополнительно нанесение слоя из Nb, Pt, Cr или их сочетания толщиной от 0,1 мкм до 2,0 мкм перед нанесением внутреннего жаростойкого слоя на поверхность лопатки; нанесение внутреннего жаростойкого слоя толщиной от 2 мкм до 10 мкм при количестве микро- или нанослоев во внутреннем жаростойком слое от 3 до 200; нанесение внешнего жаростойкого слоя толщиной от 10 мкм до 60 мкм при количестве микро- или нанослоев во внешнем жаростойком слое от 3 до 1000; нанесение переходного слоя из Nb, Pt, Cr или их сочетания толщиной от 0,1 мкм до 2,0 мкм, перед нанесением внешнего жаростойкого слоя на поверхность внутреннего жаростойкого слоя; осуществление нанесения слоев покрытия шликерным и/или газотермическим и/или вакуумными ионно-плазменными методами и/или магнетронными методами и/или электронно-лучевым испарением и конденсацией в вакууме; проведение ионной имплантации при энергии ионов от 0,2 кэВ до 30 кэВ и дозе имплантации ионов от 10 10 до 5·1020 ион/см2 как при обработке поверхности основного материала детали, так и при формировании внешнего жаростойкого и внутреннего жаростойкого слоев покрытия; проведение диффузионного отжига после нанесения покрытия - позволяют достичь технического результата заявляемой полезной модели - повышения жаростойкости подслоя при одновременном повышении выносливости и циклической прочности деталей с защитными покрытиями.

1. Лопатка турбины с теплозащитным покрытием для газотурбинных двигателей и энергетических установок, содержащая поверхностный слой основного материала лопатки, модифицированный ионной имплантацией, и нанесенное на него покрытие, состоящее из подслоя, сформированного путем нанесения жаростойкого и переходного слоев и внешнего керамического слоя на основе ZrO2, стабилизированного Y2 O3, нанесенного на переходный слой, отличающаяся тем, что содержит поверхностный слой основного материала лопатки, модифицированный ионной имплантацией ионами Nb, Pt, Yb, Y, La, Hf, Cr, Si или их сочетанием, жаростойкий слой из сплава состава: Si от 4,0 до 12,0%; Y от 1,0 до 2,0%; Al остальное, состоящий из нанослоев и микрослоев, причем нанослои получены периодической имплантацией ионами Nb, Pt, Yb, Y, La, Hf, Cr, Si или их сочетанием при нанесении жаростойкого слоя, а микрослои, образованны в результате разделения жаростойкого слоя нанослоями, а переходный слой состоит из сплава состава: Cr от 18 до 34%; Al от 3 до 16%; Y от 0,2 до 0,7%; Ni остальное, или состава: Cr от 18 до 34%; Al от 3 до 16%; Y от 0,2 до 0,7%; Co от 16 до 30%; Ni остальное.

2. Лопатка турбины по п.1, отличающаяся тем, что покрытие дополнительно, под жаростойким слоем содержит слой, состоящий из Nb, Pt, Cr или их сочетания толщиной от 0,1 до 2,0 мкм.

3. Лопатка турбины по п.1, отличающаяся тем, что толщина жаростойкого слоя составляет от 5 до 60 мкм, а количество микрослоев в жаростойком слое составляет от 3 до 1000.

4. Лопатка турбины по п.1, отличающаяся тем, что толщина переходного слоя составляет от 1 до 10 мкм.

5. Лопатка турбины по п.1, отличающаяся тем, что покрытие дополнительно, под керамическим слоем содержит слой, состоящий из из Nb, Pt, Cr или их сочетания толщиной от 0,1 до 2,0 мкм.

6. Лопатка турбины по п.1, отличающаяся тем, что толщина керамического слоя составляет от 80 до 300 мкм.

7. Лопатка турбины по любому из пп.1-6, отличающаяся тем, что слои подслоя покрытия нанесены шликерным, и/или газотермическим, и/или вакуумными ионно-плазменными методами, и/или магнетронными методами, и/или электронно-лучевым испарением и конденсацией в вакууме, а керамического слоя нанесены газотермическим и/или вакуумными ионно-плазменными методами, и/или магнетронными методами, и/или электронно-лучевым испарением и конденсацией в вакууме.

8. Лопатка турбины по любому из пп.1-6, отличающаяся тем, что в качестве материала керамического слоя использована ZrO 2-Y2O3 в соотношении Y2 O3 5-9 вес.%, ZrO2 остальное.

9. Лопатка турбины по п.7, отличающаяся тем, что в качестве материала керамического слоя использована ZrO2-Y2 O3 в соотношении Y2O3 5-9 вес.%, ZrO2 остальное.

10. Лопатка турбины по любому из пп.1-6, 9, отличающаяся тем, что покрытие после его нанесения подвергнуто диффузионному отжигу.

11. Лопатка турбины по п.7, отличающаяся тем, что покрытие после его нанесения подвергнуто диффузионному отжигу.

12. Лопатка турбины по п.8, отличающаяся тем, что покрытие после его нанесения подвергнуто диффузионному отжигу.

13. Лопатка турбины по любому из пп.1-6, 9, 11, 12, отличающаяся тем, что поверхностный слой основного материала лопатки, модифицирован ионной имплантацией при энергии ионов от 0,2 до 30 кэВ и дозе имплантации ионов от 1010 до 5·1020 ион/см2.

14. Лопатка турбины по п.7, отличающаяся тем, что поверхностный слой основного материала лопатки модифицирован ионной имплантацией при энергии ионов от 0,2 до 30 кэВ и дозе имплантации ионов от 1010 до 5·1020 ион/см2.

15. Лопатка турбины по п.8, отличающаяся тем, что поверхностный слой основного материала лопатки модифицирован ионной имплантацией при энергии ионов от 0,2 до 30 кэВ и дозе имплантации ионов от 1010 до 5·1020 ион/см2.

16. Лопатка турбины по любому из пп.1-6, 9, 11, 12, 14, 15, отличающаяся тем, что поверхностный слой основного материала лопатки перед ионно-имплантационной обработкой поверхности лопатки упрочнен обработкой микрошариками.

17. Лопатка турбины по п.7, отличающаяся тем, что поверхностный слой основного материала лопатки перед ионно-имплантационной обработкой поверхности лопатки упрочнен обработкой микрошариками.

18. Лопатка турбины по п.8, отличающаяся тем, что поверхностный слой основного материала лопатки перед ионно-имплантационной обработкой поверхности лопатки упрочнен обработкой микрошариками.

19. Лопатка турбины по п.10, отличающаяся тем, что поверхностный слой основного материала лопатки перед ионно-имплантационной обработкой поверхности лопатки упрочнен обработкой микрошариками.

20. Лопатка турбины по п.13, отличающаяся тем, что поверхностный слой основного материала лопатки, перед ионно-имплантационной обработкой поверхности лопатки упрочнен обработкой микрошариками.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано, например, для определения радиальных зазоров между торцами лопаток вращающегося ротора и корпусом турбины при экспериментальных исследованиях и доводке газотурбинных двигателей (ГТД)

Камера сгорания газового котла используемая в теплофикационной газотурбинной установке относится к области энергетики, а точнее к теплофикационным газотурбинным установкам, применяемым для надстройки существующих водогрейных котлов подогревающих сетевую воду теплосети.

Техническим результатом является уменьшение диаметральных размеров с сохранением энергетических параметров и улучшение теплоотвода от маслонасоса и от погружного электродвигателя

Полезная модель относится к области энергетического машиностроения и может быть использовано на автономных децентрализованных энергетических установках малой мощности, от 5 до 30 кВт электрической и от 20 до 200 кВт тепловой мощности
Наверх