Устройство для транспортирования природного газа

Устройство для транспортирования природного газа, содержащее магистральный трубопровод, средство подачи в трубопровод предварительно подготовленного газа под давлением, и средства дополнительного воздействия на поток транспортируемого газа, распределенные на участках трубопровода между насосными станциями, отличается тем, что в качестве предварительно подготовленного газа используют газогидратно-водяную пульпу с содержанием гидрата до 50% от ее объема, при величине частиц газогидрата до 3-5 мм, при этом, трубопровод выполнен с возможностью поддержания в нем термодинамических режимов, исключающих разложение газогидрата, при этом, на отдельных участках распределенных по длине трубопровода, размещают индукторы, выполненные с возможностью нагрева периметра трубопровода до температуры, обеспечивающей возможность прогрева поверхности потока газогидратно-водяной пульпы до уровня обеспечивающего разложение газогидрата в ее поверхностном слое. Полезная модель обеспечивает снижение энергетических, капитальных и текущих затрат на доставку газа потребителю за счет предварительного компактирования газа (переводом в газогидратную форму) и снижения гидравлического сопротивления на перемещения газогидратного материала. Кроме того снижается материалоемкость комплекта оборудования. 1 н.з.п. ф-лы, 4 илл.

Полезная модель относится к газовой промышленности и может быть использована при трубопроводном транспорте природного газа.

Известны способы и устройства для транспортирования сжатого газа по одно- или многониточным газопроводам при начальном давлении газа на линейных участках 5,5-7,5 МПа и степени сжатия на КС, равной 1,45-1,50.

Недостатками этих способов и устройств являются: повышенные энергозатраты на компримирование газа вследствие относительно невысокого коэффициента использования полезного напора (0,68-0,70); значительные удельные затраты, связанные с сооружением и эксплуатацией КС, размещаемых через 110-150 км (см. Е.И.Яковлев. Газовые сети и газохранилища. М.: Недра, 1991 г., с.46, 47).

Известно также устройство для транспортирования природного газа, содержащее магистральный трубопровод, средство подачи в трубопровод предварительно подготовленного газа под давлением, и средства дополнительного воздействия на поток транспортируемого газа, распределенные по трубопроводу (см. RU 2183788, F17D 1/02, 2000 г.). Дополнительное воздействие сводится к дополнительному подпору газа в основном газопроводе, для чего отбирают газ на промежуточных и/или конечной компрессорных станциях из основного газопровода, дополнительно его компримируют после чего подают эжектирующий поток газа в промежуточные пункты основного газопровода.

Недостаток этого изобретения - повышенные энергозатраты на компримирование и канализацию компримированного газа в точки ввода по длине трубопровода при высокой материалоемкости дополнительной оснастки.

Задача, на решение которой направлена заявленная полезная модель выражается в снижении энергозатрат на доставку газа потребителю.

Техническим результатом, ожидаемым от использования данной полезной модели, является снижение энергетических, капитальных и текущих затрат на доставку газа потребителю за счет предварительного компактирования газа (переводом в газогидратную форму) и снижения гидравлического сопротивления на перемещения газогидратного материала. Кроме того снижается материалоемкость комплекта оборудования.

Указанный технический результат достигается тем, что устройство для транспортирования природного газа, содержащее магистральный трубопровод, средство подачи в трубопровод предварительно подготовленного газа под давлением, и средства дополнительного воздействия на поток транспортируемого газа, распределенные по трубопроводу, отличается тем, что в качестве предварительно подготовленного газа используют газогидратно-водяную пульпу с содержанием гидрата до 50% от ее объема, при величине частиц газогидрата до 3-5 мм, при этом, трубопровод выполнен с возможностью поддержания в нем термодинамических режимов, исключающих разложение газогидрата, при этом, в качестве средств дополнительного воздействия на поток транспортируемого газа, использованы электрические узлы нагрева, выполненные с возможностью нагрева периметра трубопровода до температуры, обеспечивающей возможность прогрева поверхности потока газогидратно-водяной пульпы до уровня обеспечивающего разложение газогидрата в ее поверхностном слое.

Сравнение признаков заявленного решения с признаками аналогов и прототипа свидетельствует о его соответствии критерию "новизна".

Совокупность признаков формулы полезной модели обеспечивает решение поставленной технической задачи, а именно снижение энергозатрат на доставку газа потребителю.

Полезная модель поясняется чертежами, где на фиг.1 показана технологическая схема комплекса оборудования, обеспечивающего подготовку и транспортировку газогидратной пульпы; на фиг.2 показана диаграмма формирования гидрата; на фиг.3 показана диаграмма состояния газового гидрата природного газа в координатах Р-Т; на фиг.4 - показана диаграмма процесса диссоциации газогидратной пульпы под воздействием теплового потока.

На чертежах показаны:

- узел формирования газогидрата, включающий: реактор 1, его первый 2 и второй 3 входы, источник природного газа 4, накопитель льдосодержащей пульпы 5, первый 6 и второй 7 выходы реактора, узел хранения газогидрата 8, насосы 9, 10 и 11, соответственно, для перекачки льдосодержащей пульпы, для перекачки смеси рециркуляционной воды со льдом, для перекачки рассола, турбкомпрессор 12, генератор льда 13, отделитель льда от рассола 14, смеситель льда и рециркуляционной воды 15, источник питательной воды 16, газопроводы 17 и 18,пульпопроводы 19-21, соответственно, для перекачки газогидратной пульпы, для перекачки льдосодержащей пульпы и для перекачки льдосодержащей рассольной пульпы, трубопроводы 22-25, соответственно, для перекачки рециркуляционной воды, для перекачки рассола, перекачки питательной воды и подачи льда. Запорные и предохранительные клапаны, контрольно-измерительная аппаратура и прочие вспомогательные устройства, необходимые для работы узла формирования газогидрата, обеспечивающие реализацию заявленного способа на чертежах не показаны;

- узел транспортирования газогидрата, включающий: трубопровод 26 для перекачки газогидратно-водяной пульпы, насос 27, запорные вентили 28 насосная станция 29, магистральный трубопровод 30, узлы нагрева 31.

Кроме того, на чертежах показаны газогидратно-водяная пульпа 32 и газовый слой 33, направление 34 транспортирования газогидратно-водяной пульпы, регазификационный завод 35.

Источник природного газа 4 (например, подводящий газопровод) сообщен газопроводами 17 с первым входом 2 реактора 1 и газовой турбиной (на чертежах не показана), обеспечивающей работу турбокомпрессора 12.

Второй вход 3 реактора 1 сообщен пульпопроводом 20 (через насос 9) с накопителем льдосодержащей пульпы 5 (ее источником).

Первый выход 6 реактора 1 сообщен пульпопроводом 19 с узлом хранения газогидрата 8, а его второй выход 7 сообщен трубопроводом 22 со смесителем льда и рециркуляционной воды 15, выход которого, продолжением трубопровода 22, через насос 10 сообщен со входом накопителя льдосодержащей пульпы 5.

Как накопитель льдосодержащей пульпы 5 использован теплоизолированный резервуар, выход которого сообщен со вторым входом 3 реактора 1.

В качестве узла хранения газогидрата 8 использован теплоизолированный резервуар (или несколько резервуаров), выполненных с возможностью сохранения термодинамического равновесия хранимой в них газогидратной пульпы и снабженных средствами отгрузки материала потребителю.

Как генератор льда 13 используют вакуумный льдогенератор, предпочтительно марки IDE Tech, с приводом от турбкомпрессора 12. Конструктивно -это полый резервуар, заполненный каким-либо водным раствором, агрегатированный с турбокомпрессором, который создает в резервуаре вакуум, равный по величине давлению тройной точки использующегося раствора (в данном случае - морской воды). В данном вакуумном льдогенераторе холодильный коэффициент равен 12, при температуре кипения -3°С и конденсации +6°С, в то время как аммиачная холодильная установка при температуре конденсации+6 С имеет холодильный коэффициент не более 5, т.к. должна иметь температуру кипения -10°С (по причине того, что в испарителе невозможно обеспечить прямой контакт кипящего аммиака и кристаллизующейся морской воды). Дополнительное преимущество вакуумного льдогенератора, перед традиционными, заключается в применении турбокомпрессора, который использует в качестве энергоносителя природный газ, что позволяет при производстве газо-гидратных пульп значительно снизить расход электроэнергии.

Вход генератора льда 13 сообщен трубопроводом 24 с источником питательной воды 16, в качестве которого используют водозаборник морской воды известной конструкции.

Как отделитель льда от рассола 14 используют известное устройство аналогичного назначения, типа вибросита или виброгрохота, рабочая поверхность которого перфорирована отверстиями порядка 1-2 мм в диаметре, производительность которого соответствует производительности установки.

Магистральный трубопровод 30 по своей конструкции не отличается от известных и априори выдерживает давление до 10 МПа (трубопровод первой категории) и до 2,5 МПа (трубопровод второй категории).

На участках, проложенных по суше его целесообразно снабдить теплоизоляционным покрытием (на чертежах не показано), например, слоем пено-полиуретана, толщиной порядка 100 мм. При прокладке трубопровода по дну моря, с учетом давления транспортирования и температуры воды в придонном слое теплоизоляция может и не потребоваться.

Насос 27 установлен на трубопроводе 26 обеспечивающим перекачку газогидратно-водяной пульпы из узла хранения газогидрата 8 на насосную станцию 29 и отделен от них запорными вентилями 28.

Насосная станция 29 обеспечивает закачку газогидратно-водяной пульпы в магистральный трубопровод 30 под давлением транспортирования. Их количество зависит от длины транспортирования и их напора и выбирается из условия поддержания заданного уровня напора (давления) в трубопроводе.

Узлы нагрева 31 выполнены известным образом, например, в виде индукторов - катушек, намотанных вокруг трубопровода и подключены токопроводящей шиной к источнику тока (на чертежах не показаны). Токопроводящие элементы заключены в токоизолирующую оболочку, выполненную известным образом (на чертежах не показана).

Потребную мощность теплового потока определяет диаметр трубопровода и расход газогидратной пульпы через его сечение. При прохождении пульпы через кольцевой индуктор ее часть, соприкасающаяся с поверхностью трубопровода, под воздействием теплового потока диссоциирует на свободный газ и воду в количестве

m=Q/r,

где Q - мощность теплового потока от индуктора в пульпу, кВт;

r - теплота диссоциации гидрата природного газа (пропан - 90%, этан -5%, пропан - 3%), 410 кДж/кг;

m - количество диссоциированного гидрата, кг/с.

При расходе 50%-й газогидратной пульпы 1000 м³/час по трубопроводу диаметром 0,5 м, со скоростью 2 м/с, потребуется мощность индуктора величиной 3 кВт, чтобы на границе со стенкой трубопровода диссоциировать слой гидрата толщиной 1 мм.

Регазификационный завод 35 оснащен комплектом оборудования, обеспечивающим разложение газогидрата на воду и газ, в качестве которого используют танки (теплоизолированные емкости, выполненные с возможностью изменения в них давления от давления близкого к давлению транспортирования до меньшего 10 атмосфер, выход которых снабжен компрессором, подключенным к газгольдерам - названное оборудование на чертежах не показано).

Продукты разделения льдосодержащей рассольной пульпы на пресный лед и рассол используют следующим образом - лед самотеком по трубопроводу 25 сбрасывают в смеситель льда и рециркуляционной воды 15, а рассол, концентрация солей в котором выше, чем в исходной морской воде, либо сбрасывают в море, либо, как показано на чертеже, по трубопроводу 23 возвращают в генератор льда 13.

Формирование гидрата проходит на линиях формирования гидрата (фиг.2), которые отделены от линии равновесия гидрат-газ-вода зонами мета-стабильного состояния (а-б, г-д, ж-з).

В генераторе газогидратной пульпы (фиг.1) из раствора природного газа (ПГ: метан-90%, этан-5%, пропан-3%) в воде образуется гидрат природного газа (ГПГ). Точки а, г, ж (фиг.2) соответствуют состоянию равновесия системы «гидрат-газ-вода», причем это состояние не может перейти в процесс гидратообразования (а-б, г-д, ж-з) до тех пор, пока к системе не будет приложена определенного значения «движущая сила» гидратообразования (Потенциал Гиббса G, химический потенциал µ, переохлаждение t, пересыщение =µ/RT). Все частные случаи проявления движущей силы зарождения и роста новой фазы объединяет потенциал Гиббса, при отрицательных значениях которого возможно прохождение всех фазовых переходов. Известно, что при всех прочих равных условиях, процесс гидратообразования начинается раньше и проходит быстрее при наличии в воде различных механических включений, пузырьков газа или молекулярных комплексов-ассоциатов, которые всегда являются центрами образования новой фазы, в данном случае гидратной (гетерогенное зарождение). Начало процесса гидратообразования совпадает с достижением фигуративной точки системы газ-вода спинодали (фиг.2). Удаление от линии равновесия в область устойчивого состояния гидрата иллюстрирует повышение «движущей силы» гидратообразования. В данном случае «движущая сила» гидратообразования представлена переохлаждением системы газ-вода (температурный градиент переохлаждения t_{ПЕРЕОХЛ}=t_a-t_б; t _г-t_д; t_ж-t_з) по отношению к равновесному состоянию (точки а, г, ж на фиг.2). При этом очевидно, что при снижении температуры системы газ-вода до одинакового значения (например до - 0,2°С) градиент, выраженный в переохлаждении, при различных давлениях будет различным. Это позволяет снизить в газогидратном генераторе давление и соответственно энергозатраты, имея высокий потенциал градиента гидратообразования, полученный за счет межфазного теплообмена, резко снижающего температурный градиент между растущими частицами гидрата и хладоносителем и соответственно повышающего градиент переохлаждения t_{ПЕРЕОХЛ}.

Кроме создания градиента, обеспечивающего прохождение процесса гидратообразования в системе газ-вода, необходимо обеспечить отведение теплоты гидратообразования, которая для гидрата метана равна 410 кДж/кг.

В процессе гидратообразования одновременно с формированием частиц гидрата проходит их диссоциация, обусловленная локальными температурными флуктуациями, которые всегда сопровождают экзотермические фазовые переходы. Они возникают из-за невозможности эффективного отведения теплоты от каждой зарождающейся и растущей частицы новой фазы, в связи с их удаленностью от теплообменной поверхности. Статистическая и молекулярная физика вводят, как параметр интенсивности роста или разрушения какой-либо фазы, показатель превышение интенсивности одного процесса над другим, или их равенства, при равенстве возникающих и исчезающих частиц новой фазы в единицу времени (динамическое равновесие). Очевидно, что при бесконечно большой интенсивности отвода теплоты от каждой зарождающейся и растущей частицы гидрата величина температурных флуктуации, и соответственно количество диссоциаций отдельных частиц гидрата в единицу времени будет стремиться к нулю, при этом энергетическая эффективность процесса гидратообразования будет стремиться к своему теоретическому максимуму.

В используемом газогидратном генераторе, теплота, выделяемая образующимися частицами газогидрата отводится от них сопоставимыми по размеру и находящимися в непосредственной близости к ним (в т.ч. в контакте) частицами льдосодержащей пульпы. При этом интенсивность обеспеченного таким образом межфазного теплообмена (коэффициент теплоотдачи а, Вт/м²*К) между поверхностью растущих частиц гидрата и плавящихся частиц водного льда размером 35 мкм достигает 30005000 Вт/м²*К, что по эффекту сопоставимо с погружением частиц гидрата в кипящий Фреон-22. Столь значительное влияние размеров кристаллов льдосодержащей пульпы на скорость их плавления, и в конечном счете на интенсивность теплоотвода от растущих частиц гидрата, заключается в том, что в термически тонких телах, при расстоянии от их термического центра до поверхности (R) порядка 510 мкм, скорость изменения температуры внутри объекта не зависит от теплопроводности, а определяется его размерами.

При значении безразмерного времени Fo=4 (для числа Bi=0,1) фактическое время прохождения процесса плавления кристалла водного льда размером 100 мкм составляет 0,2 секунды, а размером 5 мкм - 4* 10^-4 секунд.

Таким образом, при зарождении и росте частиц гидрата в окружении частиц водного льда величина локальных температурных флуктуации будет сведена к своему теоретическому минимуму и практически будет равна нулю.

При этом частицы водного льда одновременно служат центрами зарождения новой фазы газового гидрата. При зарождении частицы гидрата начинают выделять тепловую энергию, которая тотчас поглощается плавящимися частицами водного льда, присутствующими непосредственно в месте зарождения гидрата. Равномерность распределения частиц водного льда и гидрата достигается постоянным подводом в реактор водоледяной пульпы и отводом рециркуляционной воды.

Теплота гидратообразования природного газа составляет 410 кДж/кг, а теплота плавления водного льда 335 кДж/кг. Низкий температурный градиент между образующимся газогидратом и плавящимся водным льдом является главным фактором энергоэффективности процесса формирования газогидрата. Использование эффекта межфазного теплообмена за счет применения в качестве хладоносителя пульп, позволяет снизить температурный перепад (расстояние 6-в; д-е; з-и, фиг.2) до - 0,2°С. В этом случае точки а, г, ж (фиг.2) сместятся на изотерму - 0,2°С, а расстояние а-б; г-д; ж-з (температурный градиент t_{ПЕРЕОХЛ}, как «движущая сила» гидратообразования) увеличится до своего максимально возможного значения. Увеличение «движущей силы» гидратообразования снижает время задержки зарождения частиц гидрата и соответственно увеличивает производительность процесса генерирования газогидратной пульпы.

Фактором, повышающим эффективность процесса гидратообразования, является бесконечно большая площадь теплообмена между бесконечно большим количеством термически тонких тел (частиц гидрата и водного льда), что является причиной поддержания высоких значений теплового потока между растущими частицами гидрата и плавящимися частицами водного льда, при температурном градиенте между ними практически равным нулю.

При генерировании льда морская вода начинает отвердевать при температуре -2°С и давлении 420 Па (температура кипения - отвердевания снижается до -3°С, при вымораживании из воды 30% твердой фазы и, до -5°С, при вымораживании 50% твердой фазы), при этом лед представляет собой химически чистую воду в твердом агрегатном состоянии. Полученный в вакуумном льдогенераторе водный лед, образует с жидкой фазой раствора льдосодержащую рассольную пульпу, которая передается на отделитель льда от рассола. После разделения льдосодержащей рассольной пульпы на пресный лед и рассол, лед самотеком подают в смеситель льда и рециркуляционной воды 15, а рассол либо сбрасывают в море, либо возвращают в генератор льда 13.

Льдосодержащая пульпа, включающая дисперсный лед (до 50% от объема пульпы) и пресную воду, аккумулируется в накопителе 5, откуда закачивается насосом в генератор газогидратной пульпы. В генераторе газогидратной пульпы частицы водного льда плавятся в процессе отвода теплоты от образующихся частиц гидрата и в виде рециркуляционной воды удаляются насосом в смеситель льда и рециркуляционной воды 15.

Готовая газогидратная пульпа накапливается в узле хранения газогидрата 8, откуда по трубопроводу 26 отгружается на насосную станцию 29, которая обеспечивает ее закачку в магистральный трубопровод 30 под давлением транспортирования. При этом, уже при давлении 1 МПа и температуре порядка +2+3 С (точка 1, фиг.3) газогидратная пульпа сохраняет достаточную для практического применения стабильность.

Тепловой поток, подводимый от нагревателя (при указанных параметрах прокачки газа) диссоциирует слой гидрата толщиной 1 мм, а т.к. в замкнутом пространстве трубопровода идет изохорный процесс, то газ займет место диссоциированного гидрата за вычетом объема воды (80% от объема гидрата), что будет соответствовать толщине газового слоя 0,2 мм.

Причем выделяющийся газ вызовет в зоне диссоциации повышение давления величиной

P=(TS-G-U)/V где U-внутренняя энергия;

Р - давление;

V - объем;

Т - абсолютная температура;

S - энтропия;

G - энергия Гиббса.

В результате получения тепловой энергии от индуктора поверхностный слой гидрата повышает свою температуру до значения Т1, при этом фигуративная точка системы от линии равновесия смещается в точку 1, которая находится на линии диссоциации, пересекая при этом область метастабильного состояния, в которой проходит перестройка системы (фиг.4). В точке 1 гидрат начинает диссоциировать на свободный газ и воду, при этом свободный газ вызывает повышение давления в системе до значения PL В результате повышения давления фигуративная точка системы смещается в точку 3, в которой диссоциация гидрата уже невозможна.

В результате выделения свободного газа в пристенном слое трубопровода до ничтожно малых величин падает сопротивление при движении пульпы относительно его поверхности (=0,001) [Zukoski, E. E. Influence of viscosity, surface tension and inclination angle on motion of long bubbles in closed tubes, J. Fluid Mech., 25, 1966; Fabre, J., Line, Alain. Slug flow. Termopedia. 2010]. При этом скачок давления в результате расширения системы при диссоциации гидрата переходит в кинетическую энергию системы, что повышает скорость потока. Таким образом, индуктор, помимо снижения гидравлического сопротивления, выполняет насосную функцию.

Для эффективного применения данного способа необходимо, чтобы рабочее давление в газопроводе равнялось равновесному или превышало его ненамного (фиг.4), т.к. при значительных давлениях (точка 4) потребуется слишком много тепловой энергии, чтобы сместить фигуративную точку гидрата до линии диссоциации (точка 5).

При поступлении газогидратно-водяной пульпы на регазификационный завод 35 ее закачивают в приемные танки (заполняя их не более, чем на 80% объема), далее давление в танках снижают ниже 1 МПа для чего подключают известным образом танк через компрессор к газгольдеру. Далее посредством компрессора начинают откачку газовой подушки из танка, с переброской газа в газгольдер. Вследствие этого давление в танке снижается до атмосферного (Фиг.3 - процесс 1-2), в результате - частицы гидрата, входящие в состав пульпы, начинают диссоциировать на воду и свободный газ (точка 3).

Чтобы диссоциация гидрата проходила непрерывно необходимо к его частицам непрерывно подводить тепловую энергию от какого-либо источника, при этом сама пульпа содержит в себе сразу два источника тепловой энергии (теплота, заключенная в частицах самого гидрата и в жидкой фазе пульпы). Теплота, заключенная в частицах гидрата, численно равна произведению температурного превышения гидрата над температурой термодинамического равновесия (-70°С) на изобарную теплоемкость гидрата (2,7 кДж/кг*К) (см. Макогон Ю.Ф., Гидраты природных газов, М., 1974).

Таким образом, снижение давления в газогидратной пульпе до атмосферного запускает механизм диссоциации гидрата за счет теплоты, содержащейся внутри самого гидрата (200 кДж/кг). Эндотермический процесс диссоциации, в свою очередь, приводит к снижению температуры частиц гидрата, которое будет продолжаться до тех пор, пока температура частиц гидрата не достигнет равновесной температуры (точка 4, фиг.4). Однако, для развития такого сценария необходимо, чтобы частицы гидрата были каким-либо образом изолированы от окружающей их воды. Т.к. частицы гидрата являются частью мелкодисперсной системы вода-гидрат, т.е. пульпы, то при снижении температуры гидрата ниже температуры жидкой фазы пульпы, начнется теплообмен, в результате которого возникнет тепловой поток от жидкости к частицам гидрата. После достижения гидратом температуры 0°С (точка 3, фиг.4), а вернее -0,2°С, начнется отвердевание жидкой фазы пульпы (т.е. воды), с выделением тепловой энергии в количестве 335 кДж/кг. Очевидно, что после диссоциации газогидратной пульпы на ее месте образуется другая пульпа - льдосодержащая, при этом количество частиц водного льда в льдосодержащей пульпе будет больше, чем частиц гидрата в газогидратной пульпе на 18% (410-3 35/410=0,18), т.к. частицы гидрата потребляют больше тепловой энергии при диссоциации (410 кДж/кг), чем жидкая вода выделяет при отвердевании (335 кДж/кг). При этом свободный природный газ, выделившийся из гидрата при его диссоциации удаляется компрессором из танка в резервуары хранения.

Льдосодержащая пульпа, оставшаяся в танке после удаления высвобожденного природного газа, используется известным образом, либо в качестве источника холода в системах охлаждения или кондиционирования, либо (после растаивания) в качестве опресненной технической воды в различных технологических процессах.

Таким образом, диссоциация гидрата природного газа на регазификационном заводе возможна без подвода тепловой энергии к газогидратной пульпе извне.

Устройство для транспортирования природного газа, содержащее магистральный трубопровод, средство подачи в трубопровод предварительно подготовленного газа под давлением и средства дополнительного воздействия на поток транспортируемого газа, распределенные по трубопроводу, отличающееся тем, что в качестве предварительно подготовленного газа используют газогидратно-водяную пульпу с содержанием гидрата до 50% от ее объема, при величине частиц газогидрата до 3-5 мм, при этом трубопровод выполнен с возможностью поддержания в нем термодинамических режимов, исключающих разложение газогидрата, при этом в качестве средств дополнительного воздействия на поток транспортируемого газа использованы электрические узлы нагрева, выполненные с возможностью нагрева периметра трубопровода до температуры, обеспечивающей возможность прогрева поверхности потока газогидратно-водяной пульпы до уровня, обеспечивающего разложение газогидрата в ее поверхностном слое.